1. Դիզայնի առաջադրանք

2. Տեսական մաս

3. Թորման սյունակի սխեման

4. Թորման սյունակի հաշվարկ

4.1 Նյութական հավասարակշռություն. Աշխատանքային գծերի հավասարումներ

4.5 Տեղադրման ջերմային հաշվարկ

Օգտագործված աղբյուրների ցանկը

1. Դիզայնի առաջադրանք

Հաշվել և նախագծել ուղղիչ սյունակ (սպասանման)՝ ժամում 10 տոննա ժամում եկող քացախաթթու-ջուր խառնուրդն առանձնացնելու համար։ 10% (քաշ) քացախաթթվի և 90% (քաշ) ջրի նախնական խառնուրդի բաղադրությունը. Թորման մեջ քացախաթթվի պահանջվող պարունակությունը 0,5% է (քաշ), իսկ թորման մնացորդում՝ 70% (քաշ): Ուղղումը կատարվում է մթնոլորտային ճնշման ներքո: Ջեռուցման գոլորշին ունի ճնշում P est =3 ատմ:

Տեխնիկական բնութագրեր

1. Սարքը նախատեսված է 10% (զանգված) կոնցենտրացիայով քացախաթթվի - ջրի խառնուրդ առանձնացնելու համար։

2. Ջեռուցման գոլորշին ունի ճնշում Р=3 ատմ։

3. Միջավայրի ջերմաստիճանը խորանարդում մինչև 105°C է։

4. Սարքի միջավայրը թունավոր չէ:

5. Ափսեների տեսակը՝ մաղ։

6. Թիթեղների քանակը՝ 33։

Տեխնիկական պահանջներ

1. Սարքի արտադրության, փորձարկման և առաքման ընթացքում պետք է պահպանվեն հետևյալ պահանջները.

Ա) ԳՕՍՏ 12.2.003-74 «Արտադրական սարքավորումներ. Ընդհանուր պահանջներանվտանգություն»

Բ) ԳՕՍՏ 26-291-79 «Պողպատե եռակցված անոթներ և ապարատներ. Տեխնիկական պահանջներ».

2. Անջատված հեղուկների կամ դրանց գոլորշիների հետ շփվող թիթեղների կամ սյան մասերի նյութը պատրաստված է պողպատից Խ18ՆՅՈՒՏ ԳՕՍՏ 5949-75, սյունի մնացած տարրերը՝ պողպատից Vst Zsp. ԳՕՍՏ 380-71.

3. Հիդրավլիկ կերպով փորձարկեք սարքի ամրությունը և խտությունը.

Ա) հորիզոնական դիրքում - ճնշում 0,2 ՄՊա;

Բ) ուղղահայաց դիրքում` մեծաքանակ:

4. Եռակցված միացումներպետք է համապատասխանի OH 26-01-71-68 «Եռակցումը քիմիական ճարտարագիտության մեջ» պահանջներին: Եռակցում Սբ. Զսպ. Արտադրել էլեկտրոդի ապրանքանիշի ANO-5-4.5-2 ԳՕՍՏ 9467-75-ի համաձայն:

5. Եռակցումներ 100% հսկողության ծավալով ռենտգեն հաղորդման միջոցով:

6. Պարոնիտի միջադիրներ PON-1 ԳՕՍՏ 481-71.

7. Չճշտված վարդակ երկարացում 150 մմ:

8. Չափերը հղման համար:

2. Տեսական մաս

Ուղղումը գոլորշիների խտացման հեղուկի կրկնվող մասնակի գոլորշիացման գործընթաց է: Գործընթացն իրականացվում է տարբեր ջերմաստիճան ունեցող գոլորշու և հեղուկի հոսքերի հետ շփվելու միջոցով և սովորաբար իրականացվում է սյունակային ապարատում: Հեղուկի հետ յուրաքանչյուր շփման ժամանակ գոլորշիանում է հիմնականում ցածր եռացող բաղադրիչը, որով գոլորշիները հարստանում են գոլորշիներից, գերակշռող բարձր եռացող բաղադրիչը խտանում է՝ անցնելով հեղուկների։ Բաղադրիչների նման երկկողմանի փոխանակումը, որը բազմիցս կրկնվել է, հնարավորություն է տալիս, ի վերջո, ստանալ գոլորշիներ, որոնք գրեթե մաքուր ցածր եռացող բաղադրիչ են: Այս գոլորշիները, առանձին ապարատի մեջ խտացնելուց հետո, տալիս են թորում (ուղղված) և խորխի - հեղուկ, որը վերադարձվում է սյունը ոռոգելու և բարձրացող բլոկների հետ փոխազդելու համար: Գոլորշին ստացվում է մասնակի գոլորշիացման արդյունքում մնացորդի սյունակի հատակից, որը գրեթե մաքուր բարձր եռացող բաղադրիչ է:

Ռեկտիֆիկացիան հայտնի է եղել 19-րդ դարի սկզբից՝ որպես տեխնոլոգիական կարևորագույն գործընթացներից մեկը, հիմնականում ալկոհոլի և նավթի արդյունաբերության մեջ։ Ներկայումս ուղղումը ավելի ու ավելի է օգտագործվում քիմիական տեխնոլոգիայի տարբեր ոլորտներում, որտեղ մաքուր ձևով բաղադրիչների մեկուսացումը շատ կարևոր է (օրգանական սինթեզի, իզոտոպների, պոլիմերների, կիսահաղորդիչների և տարբեր այլ բարձր մաքրության նյութերի արտադրության մեջ):

Ուղղման գործընթացն իրականացվում է միմյանց նկատմամբ շարժվող ոչ հավասարակշռված հեղուկի և գոլորշիների փուլերի կրկնակի շփման միջոցով:

Երբ փուլերը փոխազդում են դրանց միջև, զանգվածի և ջերմության փոխանցումը տեղի է ունենում համակարգի հավասարակշռության վիճակի հակման պատճառով: Յուրաքանչյուր շփման արդյունքում բաղադրիչները վերաբաշխվում են փուլերի միջև՝ գոլորշին որոշակիորեն հարստացվում է ցածր եռացող բաղադրիչով, իսկ հեղուկը՝ բարձր եռացող բաղադրիչով։ Բազմակի շփումը հանգեցնում է նախնական խառնուրդի գրեթե ամբողջական բաժանմանը:

Ուղղիչ սարքերի սարքը.

Բրինձ. 1 Շարունակական գործողության թորման սյուն:

1 - սյունակ; 2 - կաթսա; 3 - dephlegmator

Այսպիսով, հավասարակշռության բացակայությունը (և, համապատասխանաբար, փուլային ջերմաստիճանի տարբերության առկայությունը, երբ փուլերը շարժվում են որոշակի հարաբերական արագությամբ և բազմիցս շփվում են) ուղղման համար անհրաժեշտ պայմաններ են:

Ռեկտիվացման պրոցեսներն իրականացվում են պարբերաբար կամ շարունակաբար տարբեր ճնշումների դեպքում՝ մթնոլորտային ճնշման, վակուումի տակ (բարձր եռացող նյութերի խառնուրդներ առանձնացնելու համար), ինչպես նաև մթնոլորտային ճնշումից ավելի ճնշման տակ (նորմալ ջերմաստիճանում գազային խառնուրդներ առանձնացնելու համար):

Ուղղիչ պրոցեսներ իրականացնելու համար օգտագործվում են տարբեր դիզայնի ապարատներ, որոնց հիմնական տեսակները չեն տարբերվում կլանիչների համապատասխան տեսակներից։

Թորման գործարաններում հիմնականում օգտագործվում են երկու տեսակի ապարատներ.

փաթեթավորված և սկուտեղի թորման սյուներ: Բացի այդ, ուղղման համար.

վակուումային օգտագործված թաղանթ և տարբեր դիզայնի պտտվող սյուներ

Փաթեթավորված, փրփրացող, ինչպես նաև որոշ թաղանթային սյուներ ներքին սարքերի ձևավորումով (սկուտեղներ, փաթեթավորված մարմիններ և այլն) նման են ներծծող սյուներին: Սակայն, ի տարբերություն կլանիչների, թորման սյուները հագեցած են ջերմափոխանակման սարքերով՝ կաթսա (խորանարդ) և դեֆլեգմատոր (նկ. 1): Բացի այդ, շրջակա միջավայրի ջերմության կորուստը նվազեցնելու համար թորման սարքերը ծածկված են ջերմամեկուսացմամբ:

Նկ- 2. Դեֆլեգմատորների տեղադրման տարբերակներ

ա - սյունակի վրա. բ - սյունակի վերևի մասում;

1 - ռեֆլյուքսային կոնդենսատորներ; 2 - սյունակներ `3 - պոմպ:

Կաթսա կամ խորանարդ, որը նախատեսված է սյունից հոսող հեղուկի մի մասը գոլորշիացնելու և դրա ստորին հատվածին գոլորշի մատակարարելու համար (վարդակների կամ ստորին ափսեի տակ): Կաթսաները ունեն ջեռուցման մակերես՝ կծիկի տեսքով կամ հանդիսանում են կեղևով և խողովակով ջերմափոխանակիչ, որը կառուցված է սյունակի ներքևի մասում: Վերանորոգման և փոխարինման համար ավելի հարմար են հեռակառավարվող կաթսաները, որոնք տեղադրվում են սյունակի տակ՝ հեղուկի բնական շրջանառությունն ապահովելու համար:

Ռեֆլյուքս կոնդենսատորը, որը նախատեսված է գոլորշիները խտացնելու և սյունին ոռոգման (ռեֆլյուքս) մատակարարելու համար, կեղև-խողովակային ջերմափոխանակիչ է, որի օղակաձև տարածության մեջ սովորաբար խտանում են գոլորշիները, և խողովակներում շարժվում է սառեցնող նյութ (ջուր):

Բրինձ. 3. Ցանցային սյունակ:

ա - սյունակի սարքի դիագրամ. բ - ափսեի սարքի դիագրամ; 1 - մարմին; 2 - ափսե; 3 - արտահոսքի խողովակ; 4 - ապակի:

Գոլորշիների մասնակի խտացման դեպքում ռեֆլյուքսային կոնդենսատորը տեղադրվում է անմիջապես սյունակի վերևում՝ տեղադրման ավելի մեծ կոմպակտություն ապահովելու համար կամ սյունից դուրս (նկ. 2): Այս դեպքում դեֆլեգմատորի ստորին մասից կոնդենսատը (ֆլեգմը) հիդրավլիկ կնիքի միջոցով սնվում է անմիջապես սյունակի վերին մասում, քանի որ այս դեպքում ռեֆլյուքսային բաժանարարի կարիք չկա:

Դեֆլեգմատորի մեջ գոլորշիների ամբողջական խտացման դեպքում այն ​​տեղադրվում է սյունակի վերևում, անմիջապես սյունակի վրա կամ սյունակի վերևից ներքև՝ ընդհանուր տեղադրման բարձրությունը նվազեցնելու համար: Վերջին դեպքում, ռեֆլյուքսային կոնդենսատոր 1-ի խորխը պոմպի միջոցով սնվում է սյունակ 2-ի մեջ: Ռեֆլյուքսային կոնդենսատորի այս տեղադրումը հաճախ օգտագործվում է շենքերից դուրս թորման սյուներ տեղադրելու ժամանակ, որն ավելի խնայող է բարեխառն կլիմայական պայմաններում:

Փրփրացող (ճաշատեսակի) սյուներ.(Նկար 3): Այս սարքերը առավել լայնորեն օգտագործվում են շտկման գործընթացներում: Դրանք կիրառելի են մեծ հզորությունների համար, գոլորշու և հեղուկ բեռների լայն տեսականի կարող է ապահովել խառնուրդների շատ հստակ տարանջատում: Թորման պայմաններում փրփրացող ապարատի թերությունը՝ համեմատաբար բարձր հիդրավլիկ դիմադրություն, էական չէ: Ուղղման ընթացքում հիդրավլիկ դիմադրության աճը հանգեցնում է միայն ճնշման աննշան աճի և, համապատասխանաբար, սյունակային կաթսայում հեղուկի եռման կետի բարձրացմանը: Այնուամենայնիվ, նույն թերությունը մնում է վավեր վակուումային թորման գործընթացների համար:

Մաղել ափսեներ. (նկ. 3). Մաղով թիթեղներով սյունը հորիզոնական թիթեղներով ուղղահայաց գլանաձեւ մարմին է, որի մեջ 1-5 մմ տրամագծով զգալի թվով անցքեր հավասարաչափ փորված են ողջ մակերեսով։ Գազը անցնում է ափսեի անցքերով և բաշխվում հեղուկի մեջ փոքր հոսքերի և փուչիկների տեսքով։ Մաղի թիթեղները բնութագրվում են սարքի պարզությամբ, տեղադրման, ստուգման և վերանորոգման հեշտությամբ: Այս թիթեղների հիդրավլիկ դիմադրությունը փոքր է: Մաղի սկուտեղները կայուն են աշխատում գազի արագությունների բավականին լայն տիրույթում, և գազի և հեղուկի որոշակի բեռների դեպքում այդ սկուտեղները բարձր արդյունավետություն ունեն: Այնուամենայնիվ, մաղի սկուտեղները զգայուն են աղտոտիչների և նստվածքների նկատմամբ, որոնք խցանում են սկուտեղների բացվածքները:

ծածկված ափսեներ.

Նրանք ավելի քիչ զգայուն են աղտոտիչների նկատմամբ, քան մաղերը և բնութագրվում են սյունակի կայուն աշխատանքի ավելի մեծ ինտերվալով ծածկված սկուտեղներով: Գազը ափսեի մեջ մտնում է ճյուղային խողովակների միջոցով, այնուհետև գլխարկի անցքերի միջով տրոհվում է մեծ թվով առանձին շիթերի: Այնուհետև գազն անցնում է հեղուկի շերտով, որը հոսում է թիթեղների վրայով մի վայրէջքից մյուսը:

Բրինձ. 4. Կափարիչի ափսեի շահագործման սխեմա

Շերտի միջով շարժվելիս փոքր շիթերի մի զգալի մասը քայքայվում է, և գազը հեղուկի մեջ բաշխվում է պղպջակների տեսքով։ Փրփուրի ձևավորման ինտենսիվությունը անմիջապես սյունակի վրա կամ սյունակի վերևի մասում, տեղադրման ընդհանուր բարձրությունը նվազեցնելու համար: Վերջին դեպքում, ռեֆլյուքսային կոնդենսատոր 1-ի խորխը պոմպի միջոցով սնվում է սյունակ 2-ի մեջ: Ռեֆլյուքսային կոնդենսատորի այս տեղադրումը հաճախ օգտագործվում է շենքերից դուրս թորման սյուներ տեղադրելու ժամանակ, որն ավելի խնայող է բարեխառն կլիմայական պայմաններում:

Փրփրացող (ճաշատեսակի) սյուներ. (Նկար 3): Այս սարքերը առավել լայնորեն օգտագործվում են շտկման գործընթացներում: Դրանք կիրառելի են մեծ հզորությունների, գոլորշու և հեղուկի բեռների լայն շրջանակի համար և կարող են ապահովել խառնուրդների շատ հստակ տարանջատում: Փրփրացող ապարատի թերությունը համեմատաբար բարձր հիդրավլիկ դիմադրությունն է. թորման պայմաններում դա էական չէ: Ուղղման ընթացքում հիդրավլիկ դիմադրության աճը հանգեցնում է միայն սյունակային կաթսայի հեղուկի եռման կետի աննշան բարձրացմանը: Այնուամենայնիվ, նույն թերությունը մնում է վավեր վակուումային թորման գործընթացների համար:

Նման սյունակներում օգտագործվում են տարբեր տեսակի թիթեղներ՝ մաղ, գլխարկ, խափանում, փական, թիթեղ և այլն։

Մաղել ափսեներ. (նկ. 3):Մաղով թիթեղներով սյունը հորիզոնական թիթեղներով ուղղահայաց գլանաձեւ մարմին է, որի մեջ 1-5 մմ տրամագծով զգալի թվով անցքեր հավասարաչափ փորված են ողջ մակերեսով։ Գազն անցնում է սկուտեղի անցքերով և բաշխվում հեղուկի մեջ փոքր առուների և փուչիկների տեսքով։Մաղի սկուտեղներն առանձնանում են կառուցման պարզությամբ, տեղադրման, ստուգման և վերանորոգման հեշտությամբ։ Այս թիթեղների հիդրավլիկ դիմադրությունը փոքր է: Մաղի սկուտեղները կայուն են աշխատում գազի արագությունների բավականին լայն տիրույթում, և գազի և հեղուկի որոշակի բեռների դեպքում այս սկուտեղները բարձր արդյունավետություն ունեն: Այնուամենայնիվ, մաղի սկուտեղները զգայուն են աղտոտիչների և նստվածքների նկատմամբ, որոնք խցանում են սկուտեղների բացվածքները:

Կափարիչ ափսեներ.Նրանք ավելի քիչ զգայուն են աղտոտիչների նկատմամբ, քան մաղերը և բնութագրվում են սյունակի կայուն աշխատանքի ավելի մեծ ինտերվալով ծածկված սկուտեղներով: Գազը ափսեի մեջ մտնում է ճյուղային խողովակների միջոցով, այնուհետև գլխարկի անցքերի միջով տրոհվում է մեծ թվով առանձին շիթերի: Այնուհետև գազն անցնում է հեղուկի շերտով, որը հոսում է ափսեի վրայով մի վայրէջքից մյուսը: Շերտի միջով շարժվելիս փոքր շիթերի մի զգալի մասը քայքայվում է, և գազը հեղուկի մեջ բաշխվում է պղպջակների տեսքով։ Կափարիչով թիթեղների վրա փրփուրի և շաղկապների առաջացման ինտենսիվությունը կախված է գազի շարժման արագությունից և գլխարկի հեղուկի մեջ ընկղմման խորությունից: Կափարիչի թիթեղները պատրաստվում են ճառագայթային կամ տրամագծային հեղուկի արտահոսքերով: Կափարիչով սկուտեղները կայուն աշխատում են գազի և հեղուկի բեռների զգալի փոփոխությունների դեպքում: Նրանց թերությունները ներառում են սարքի բարդությունը և բարձր արժեքը, գազի վրա դրա սահմանափակող բեռը ցածր է, հիդրավլիկ դիմադրությունը համեմատաբար բարձր է և մաքրման դժվարությունը:

Փականային թիթեղներ. (նկ. 5):Փականային սկավառակների շահագործման սկզբունքն այն է, որ ափսեի անցքի վերևում գտնվող ազատ կամ ազատ պառկած կլոր փականը գազի հոսքի արագության փոփոխությամբ ավտոմատ կերպով կարգավորում է իր քաշի հետ փականի և ափսեի հարթության միջև ընկած հատվածի չափը: գազի անցման համար և դրանով իսկ պահպանում է գազի մշտական ​​արագությունը, երբ այն դուրս է հոսում փրփրացող շերտով:

Ռաս. 5. Փականային թիթեղներ.

a, b - կլոր գլխարկներով; գ, ափսե փականով; g - բալաստ; 1 - փական; 2 - բրա-սահմանափակիչ; 3 - բալաստ.

Միևնույն ժամանակ, սյունակում գազի արագության բարձրացմամբ, փականի սկավառակի հիդրավլիկ դիմադրությունը մի փոքր ավելանում է: Փականի բարձրացումը սահմանափակվում է սահմանափակող փակագծի բարձրությամբ և սովորաբար չի գերազանցում 8 մմ:

Փականային սկավառակների առավելությունները. գազի համեմատաբար բարձր թողունակություն և հիդրոդինամիկ կայունություն, մշտական ​​բարձր արդյունավետություն գազի բեռների լայն շրջանակի նկատմամբ:

Փաթեթավորված սյունակներ. Այս սյուները օգտագործում են տարբեր տեսակի փաթեթավորում, բայց Raschig օղակով փաթեթավորված սյուները ամենատարածվածն են արդյունաբերության մեջ: Փաթեթավորված սյուների ցածր հիդրավլիկ դիմադրությունը, համեմատած փրփրացող սյուների հետ, հատկապես կարևոր է վակուումի տակ թորման համար: Նույնիսկ սյունակի վերին մասում զգալի վակուումի դեպքում, բարձր հիդրավլիկ դիմադրության պատճառով, դրա հազվադեպությունը կաթսայում կարող է բավարար չլինել սկզբնական խառնուրդի եռման կետի պահանջվող նվազեցման համար:

Վակուումային սյուների հիդրավլիկ դիմադրությունը նվազեցնելու համար ես օգտագործում եմ հնարավոր ամենամեծ ազատ ծավալով վարդակներ:

Թորման սյունակում ջերմություն հեռացնելու կարիք չկա: Հետևաբար, փաթեթավորված սյուներից ջերմությունը հեռացնելու դժվարությունը թորման գործընթացի պայմաններում ավելի շուտ առավելություն է, քան փաթեթավորված սյուների թերությունը:

Ֆիլմի մեքենաներ. Այս սարքերը օգտագործվում են ջեռուցելիս ցածր ջերմային կայունությամբ խառնուրդների վակուումի տակ շտկելու համար (օրինակ՝ տարբեր մոնոմերներ, պոլիմերներ, ինչպես նաև օրգանական սինթեզի այլ արտադրանքներ)։

Ֆիլմի տիպի թորման ապարատը հասնում է ցածր հիդրավլիկ դիմադրության: Բացի այդ, հեղուկի պահպանումը գործառնական ապարատի մեկ միավորի հաշվով փոքր է: Թաղանթային թորման սարքերը ներառում են կանոնավոր փաթեթավորմամբ սյուներ՝ 6–20 մմ տրամագծով ուղղահայաց խողովակների կույտերի տեսքով (բազմախողովակային սյուներ), ինչպես նաև հարթ զուգահեռ կամ մեղրախորիսխ փաթեթավորմամբ՝ տարբեր ձևերի ալիքներով, պատրաստված և ծակոտկեն մետաղական թիթեղներ կամ մետաղական ցանց:

Ռոտորային սյուների թերությունները. սահմանափակ բարձրություն և տրամագիծ (արտադրության բարդության և ռոտորի ամրության և կոշտության պահանջների պատճառով), ինչպես նաև բարձր գործառնական ծախսեր:

3. Թորման գործարանի սխեման

Թորման գործարանի հիմնական դիագրամը

Թորման գործարանի նկարագրությունը

Թորման գործարանի սխեմատիկ դիագրամը ներկայացված է նկ. Միջանկյալ տանկի 9-ի սկզբնական խառնուրդը սնվում է կենտրոնախույս պոմպով 10 ջերմափոխանակիչ 5, որտեղ այն տաքացվում է մինչև եռման կետը: Տաքացվող խառնուրդը տարանջատվում է թորման սյունակում / կերակրման ափսեի վրա, որտեղ հեղուկի բաղադրությունը հավասար է XF սկզբնական խառնուրդի բաղադրությանը:

Հոսելով սյունով ներքև՝ հեղուկը փոխազդում է բարձրացող գոլորշու հետ, որը ձևավորվում է կաթսայում ներքևի հեղուկի եռման ժամանակ 2. Գոլորշիների սկզբնական բաղադրությունը մոտավորապես հավասար է ստորին մնացորդի կազմին Xw, այսինքն. սպառված է ցնդող բաղադրիչով: Հեղուկի հետ զանգվածային փոխանակման արդյունքում գոլորշին հարստանում է խիստ ցնդող բաղադրիչով։ Ավելի ամբողջական հարստացման համար սյունակի վերին մասը ոռոգվում է ռեֆլյուքսային տրված հարաբերակցությամբ XP հեղուկ (ռեֆլյուքսային) բաղադրությամբ, որը ստացվում է դեֆլեգմատոր 3-ում՝ սյունից դուրս եկող գոլորշին խտացնելով։ Այնուհետև հեղուկն ուղարկվում է խորխի բաժանարար 4: Կոնդենսատի մի մասը հանվում է ռեֆլյուքսային կոնդենսատորից՝ պատրաստի թորման տարանջատման արտադրանքի տեսքով, որը սառչում է ջերմափոխանակիչ 6-ում և ուղարկվում է թորման կոլեկտոր 11՝ օգտագործելով պոմպը: 10.

Սյունակի ներքևից պոմպ 10-ը շարունակաբար հեռացնում է ներքևի հեղուկը՝ ցածր ցնդող բաղադրիչով հարստացված արտադրանք, որը սառչում է մնացորդային հովացուցիչ 7-ում և ուղարկվում տանկ 8: Այսպիսով, տարանջատման շարունակական անհավասար գործընթացը: Նախնական երկուական խառնուրդը թորման մեջ բարձր ցնդող բաղադրիչի բարձր պարունակությամբ կատարվում է թորման սյունակում և ԱԱՀ-ի մնացորդը հարստացված է ցածր ցնդող բաղադրիչով:

4. Թորման սյունակի հաշվարկ

4.1 Նյութական հաշվեկշռի հաշվարկ

Շարունակական թորման սյունակի համար նյութական հաշվեկշռի հավասարումը, հաշվի առնելով մուտքային և ելքային հոսքերի քանակը, հետևյալն է.

G F = G D + G W (1)

որտեղ G F-ը բաժանման մեջ մտնող խառնուրդի քանակն է՝ կգ/վ;

G D-ը թորվածքի զանգվածային հոսքի արագությունն է՝ կգ/վ;

G W-ը թորման մնացորդի զանգվածային հոսքի արագությունն է՝ կգ/վ;

G F ∙X F = G D ∙X D +G W ∙X W (2)

որտեղ X D-ը թորման մեջ ցածր եռացող բաղադրիչի կոնցենտրացիան է, զանգվածային բաժինները.

Х W-ը թորման մնացորդի, զանգվածային ֆրակցիաների մեջ ցածր եռացող բաղադրիչի կոնցենտրացիան է.

X F-ը սկզբնական խառնուրդում ցածր եռացող բաղադրիչի կոնցենտրացիան է, զանգվածային բաժինները:

X D թորման զանգվածային հոսքի արագությունը և թորած մնացորդի X W զանգվածային հոսքի արագությունը գտնելու համար մենք նախնական տվյալները փոխարինում ենք (1) և (2) հավասարումներով: Այնուհետև մենք միասին լուծում ենք այս հավասարումները։

G D + G W = 10000

G D ∙ 0,995 + G W ∙ 0,3 = 10000 ∙ 0,9

G D ∙ 0,995 + (1000-G D ) ∙ 0,3 = 9000

0,695 ∙ G D \u003d 9000 - 3000

0,695 ∙ G W = 6000

G D =8633 կգ/ժ

G D \u003d 10000 - 8633 \u003d 1367 կգ / ժ

Թորման զանգվածային հոսքի արագություն՝ G D = 8633 կգ/ժ

ԱԱՀ-ի մնացորդի զանգվածային հոսքի արագություն՝ G W =1367 կգ/ժ

Հետագա հաշվարկների համար մենք արտահայտում ենք կերի, թորման և ԱԱՀ-ի մնացորդի կոնցենտրացիաները մոլային ֆրակցիաներում:

(3)

որտեղ X F-ը ցածր եռացող բաղադրիչի կոնցենտրացիան է կերակրման մեջ, մոլային ֆրակցիաներ.

Mw-ն ցածր եռացող բաղադրիչի մոլային զանգվածն է՝ կգ/մոլ;

Мux-ը բարձր եռացող բաղադրիչի մոլային զանգվածն է՝ կգ/մոլ;

M ux = 60 կգ/կմոլ;

M in \u003d 18 կգ / կմոլ;

(4)

որտեղ X D-ը ցածր եռացող բաղադրիչի կոնցենտրացիան է թորում, մոլային ֆրակցիաներում

(5)

որտեղ X W-ը ցածր եռացող բաղադրիչի կոնցենտրացիան է ԱԱՀ-ի մնացորդում, մոլային ֆրակցիաներում:

Մենք նախնական տվյալները փոխարինում ենք (3), (4) և (5) բանաձևերով և գտնում ենք քացախաթթվի պարունակությունը խառնուրդում (կերակրում), թորման մեջ և թորման մնացորդի մեջ:

X F =

X D =

X W =

Հարաբերական մոլային էներգիայի սպառումը որոշվում է հավասարմամբ.

(6)

Հետագա հաշվարկների համար մենք պետք է կառուցենք հավասարակշռության կորը կոորդինատներով
մթնոլորտային ճնշման դեպքում էթիլային սպիրտ-ջուր համակարգի համար:

Այստեղ
ջրի մոլային բաժիններն են հեղուկի և գոլորշու մեջ նրա հետ հավասարակշռության մեջ:

RB և RT - ջրի և քացախաթթվի հագեցած գոլորշիների ճնշում, համապատասխանաբար P - ընդհանուր ճնշում

Հավասարակշռության կորի կառուցման համար անհրաժեշտ բոլոր տվյալները տրված են Աղյուսակ 1-ում:

Աղյուսակ 1.Հեղուկի և գոլորշու հավասարակշռված բաղադրություններ համակարգի համար Քացախաթթու - ջուր

Աղյուսակ 1-ի համաձայն մենք կառուցում ենք հավասարակշռության կոր

Նկ.2. Հավասարակշռության կորը համակարգում քացախաթթու-ջուր կոորդինատներով:

Նվազագույն քանակի ռեֆլյուքս
որոշվում է հավասարմամբ.

(7)

որտեղ F*-ը գոլորշու մեջ ցածր եռացող բաղադրիչի կոնցենտրացիան սնվող հեղուկի հետ հավասարակշռության մեջ է:

F*=0,977

Մենք բոլոր անհրաժեշտ տվյալները փոխարինում ենք (7) հավասարման մեջ և գտնում ենք ռեֆլյուքսի նվազագույն թիվը R min

Reflux R-ի աշխատանքային թիվը որոշվում է հավասարմամբ.

Փոխարինեք ռեֆլյուքսի նվազագույն քանակի R min թվային արժեքը (8) հավասարման մեջ և որոշեք ռեֆլյուքս R-ի աշխատանքային թիվը:

Ավելորդ խորխի գործակիցը հավասար է.

Աշխատանքային գծերի հավասարումներ

Ա) սյունակի վերին (ամրապնդող) մասում

որտեղ R-ն ռեֆլյուքսի թիվն է

Բ) սյունակի ստորին (սպառիչ) մասում

xw

որտեղ R-ն ռեֆլյուքսի թիվն է

F-ը հարաբերական մոլային կերակրման արագությունն է

Մենք որոշում ենք հարաբերակցությամբ.

+

Որտեղ Md-ը և Mf-ը թորման և սկզբնական խառնուրդի մոլային զանգվածներն են.

M top-ը և M n-ը հեղուկի միջին մոլային զանգվածներն են սյունակի վերին և ստորին մասերում:

Սյունակի վերին և ստորին մասերում մոլային զանգվածները համապատասխանաբար հավասար են.

Որտեղ X srn-ը և X srv-ն հեղուկի միջին մոլային կազմն են սյունակի ստորին և վերին մասերում:

M cp \u003d կգ / կմ-ով

M cp n \u003d կգ / կմոլ

Նախնական խառնուրդի մոլային զանգվածը.

M F = կգ/կմոլ

Թորվածքի մոլային զանգված.

M D = կգ/կմոլ

Փոխարինելով՝ մենք ստանում ենք.

կգ/ժ

+
կգ/ժ

Գոլորշու միջին զանգվածային հոսքերը սյունակի վերին G ին և G n մասերում, համապատասխանաբար, հավասար են.

Այստեղ M'in-ը և M'n-ը սյունակի վերին և ստորին մասերում գոլորշիների միջին մոլային զանգվածներն են.

M ’ top \u003d M in y srv + M ux (1-y srv)

M ’ n \u003d M in y srn + M ux (1-y srn)

yav-ը և yav-ը գոլորշու միջին մոլային կազմն են սյունակի ստորին և վերին մասերում:

y D , y F և y W արժեքը ստացվում է աշխատանքային գծի հավասարումներից։ Ապա.

M' cp in = kg / kmol

M' cp n = կգ/կմոլ

կգ/ժ

կգ/ժ

ափսեի սյունակի թորման դեֆլեգմատոր

4.2 Գոլորշու արագության և սյունակի տրամագծի որոշում

Աղյուսակ 1-ի համաձայն մենք կառուցում ենք t -x, y դիագրամ:

Նկար 2 Դիագրամ t-x,y՝ ջերմաստիճանից կախված գոլորշու հավասարակշռության բաղադրությունը որոշելու համար

Նկար 2-ում ներկայացված գծապատկերի համաձայն մենք որոշում ենք միջին ջերմաստիճանները.

Ա) y cp in = 0,9397 t cp = 100,1 o C

Բ) y cp n = 0,7346 t cp = 102,3 o C

Իմանալով միջին մոլը՝ մենք որոշում ենք գոլորշու զանգվածներն ու խտությունները.

M 'cp in =
կգ/կմոլ

M 'cp n =
կգ/կմոլ

M' in և M' n գոլորշու միջին մոլային զանգվածները համապատասխանաբար սյունակի վերին և ստորին մասերում.

ρ SW և ρ un գոլորշիների խտությունը սյունակի վերին և ստորին մասերում, համապատասխանաբար:

Սյունակի վերին մասում ջերմաստիճանը Xav = 0,9831-ում 100,01°С է, իսկ ստորին հատվածում Xav = 0,77795-ում՝ 101,5°С։ Ուստի t av = 100,9755°С: Այս տվյալները որոշվում են 2-րդ նկարում ներկայացված t-x, y դիագրամով:

Ջրի խտությունը t \u003d 100 ° C ρ-ում \u003d 958 կգ / մ 3-ում, և քացախաթթվի ρ ux \u003d 958 կգ / մ 3-ում:

Մենք վերցնում ենք հեղուկի միջին խտությունը սյունակում.

Մենք որոշում ենք գոլորշու արագությունը սյունակում ըստ հավասարման.

Թորման սյունակի տրամագիծը հաշվարկվում է բանաձևով.

մ

մ

Մենք վերցնում ենք սյունակի տրամագիծը D = 3600 մմ:

Այնուհետև սյունակում գոլորշու արագությունը հավասար կլինի.

մ/վրկ

4.3 Սկուտեղների հիդրավլիկ հաշվարկ

Ընտրում ենք TC - R տիպի ափսե [Հավելված 2, էջ 118]։

Մենք ընդունում ենք մաղի ափսեի հետևյալ չափերը.

Անցքի տրամագիծը d o = 4 մմ

Ջրահեռացման պատի բարձրությունը h П = 40 մմ

Ափսեի ազատ հատված (անցքերի ընդհանուր մակերեսը) ափսեի ընդհանուր մակերեսի 8%-ը։

Երկու սեգմենտային ներքևի զբաղեցրած տարածքը ափսեի ընդհանուր տարածքի 20%-ն է:

Ջրահեռացման պարագիծ П = 3,1 մ:

Մենք հաշվարկում ենք ափսեի հիդրավլիկ դիմադրությունը սյունակի վերին և ստորին մասում ըստ հավասարման.

որտեղ Δp չոր - չոր ափսեի դիմադրություն;

Δp b - դիմադրություն, որը առաջանում է մակերեսային լարվածության ուժերի կողմից;

Δp gzh - ափսեի վրա գազահեղուկ շերտի դիմադրություն:

Ա) սյունակի վերին (ամրացնող) մասում.

որտեղ
- 7-10% ազատ հատվածով չոռոգվող մաղի սկուտեղների դիմադրության գործակիցը;

Գոլորշի արագությունը ափսեի անցքերում.

որտեղ է հեղուկի մակերեսային լարվածությունը միջին ջերմաստիճանում 100 °C սյունակի վերին մասում; d 0 \u003d 0-004 մ - ափսեի անցքերի տրամագիծը:

որտեղ
գոլորշի-հեղուկ շերտի (փրփուր) խտության հարաբերակցությունը հեղուկի խտությանը, վերցված մոտավորապես 0,5-ի։

h pzh - գոլորշի-հեղուկ շերտի (փրփուր) բարձրությունը հաշվարկվում է բանաձևով.

որտեղ Δh շերտի բարձրությունը հոսանքի վերևում հաշվարկվում է բանաձևով.

որտեղ հեղուկի ծավալային հոսք,

P - արտահոսքի միջնորմի պարագիծը:

Հեղուկի ծավալային հոսքը սյունակի վերին մասում.

որտեղ M cf-ը հեղուկի միջին մոլային զանգվածն է, կգ/կմոլ;

M D թորման մոլային զանգված, կգ/կմոլ.

Մենք գտնում ենք վարարման շեմի լայնությունը՝ լուծելով հավասարումների համակարգը.

որտեղ R = 1,8 մ ճաշատեսակի շառավիղ; P=3.1 մ - դրենաժային միջնորմի պարագիծը:

Եկեք գտնենք հեղեղման շեմի լայնությունը b.

Մենք գտնում ենք Δh:

Գոլորշի-հեղուկ շերտի դիմադրությունը ափսեի վրա.

Սյունակի վերին մասում ափսեի ընդհանուր հիդրավլիկ դիմադրությունը.

Բ) սյունակի ստորին (սպառիչ) մասում.

Չոր ափսեի հիդրավլիկ դիմադրություն.

Մակերեւութային լարվածության ուժերի պատճառով դիմադրություն.

որտեղ
Հեղուկի մակերեսային լարվածությունը =100°C-ում:

Սյունակի ստորին մասում հեղուկի ծավալային հոսքի արագությունը հաշվարկվում է բանաձևով.

որտեղ M F-ը կերային հեղուկի մոլային զանգվածն է՝ կգ/կմոլ

M cf հեղուկի միջին մոլային զանգված, կգ/կմոլ

Շերտի բարձրությունը հեղեղատարից վերևում.

Գոլորշի-հեղուկ շերտի բարձրությունը ափսեի վրա.

Գոլորշի-հեղուկ շերտի դիմադրությունը ափսեի վրա.

Սյունակի ստորին մասում ափսեի ընդհանուր հիդրավլիկ դիմադրությունը.

Եկեք ստուգենք, թե արդյոք սալերի բնականոն աշխատանքի համար անհրաժեշտ պայմանը նկատվում է թիթեղների միջև h = 0,5 մ հեռավորության վրա.

>

Ներքևի սկուտեղների համար, որոնք ունեն ավելի մեծ ընդհանուր հիդրավլիկ դիմադրություն, քան վերին սկուտեղները.

<

Հետևաբար վերը նշված պայմանը բավարարված է.

Եկեք ստուգենք թիթեղների միատեսակությունը. մենք հաշվում ենք անցքերում գոլորշու նվազագույն արագությունը, որը բավարար է, որպեսզի մաղի ափսեը աշխատի բոլոր անցքերով.

Հաշվարկված արագությունը ավելի քիչ է, քան նախկինում հաշվարկված արագությունը
, հետևաբար, ափսեը կաշխատի բոլոր անցքերով:

4.4 Թիթեղների քանակի և սյունակի բարձրության որոշում

Թիթեղների քանակը հաշվարկվում է հավասարմամբ.

որտեղ η = միջին արդյունավետություն: ափսեներ

Միջին արդյունավետությունը որոշելու համար. թիթեղները, մենք գտնում ենք տարանջատվող բաղադրիչների հարաբերական անկայունության գործակիցը.

և սկզբնական խառնուրդի q դինամիկ մածուցիկության գործակիցը սյունակում միջին ջերմաստիճանում, որը հավասար է

Այս ջերմաստիճանում հագեցած ջրի գոլորշիների ճնշումը Рv = 867,88 մմ Hg, քացախաթթվի Ruk = 474,15 մմ Hg, որտեղից

Ջրի մածուցիկության դինամիկ գործակիցը 101°C-ում 0,2838 մՊա*վ է, քացախաթթվինը՝ 0,4916 մՊա*վ։ Մենք ընդունում ենք նախնական խառնուրդի մածուցիկության դինամիկ գործակիցը

V, էջ 556]:

Ըստ ժամանակացույցի [նկ. 7.4, էջ 323] գտե՛ք արժեքը
.Հեղուկի ուղու երկարությունը ափսեի վրա.

Ըստ ժամանակացույցի [նկ. 7.5, էջ 324] մենք գտնում ենք ուղղման արժեքը Δ=0.2375 Միջին արդյունավետություն ուղու երկարության համար: թիթեղները գտնվում են հավասարմամբ.

Թիթեղների քանակը որոշվում է վերլուծական մեթոդով՝ օգտագործելով Excel աղյուսակը: Հավասարումների համակարգը, որը հնարավորություն է տալիս որոշել թիթեղների քանակը, ինչպես նաև թիթեղներից յուրաքանչյուրը թողնող գոլորշու և հեղուկի բաղադրությունը, ներառում է հավասարակշռության հավասարումը.

որտեղ α-ն տարանջատվող բաղադրիչների հարաբերական անկայունության գործակիցն է.

աշխատանքային գծերի հավասարումներ

սյունակի վերևի համար

սյունակի ներքևի մասի համար

հարստացման գործոնի արտահայտություն
.

Հաշվարկը բաղկացած է սյունակի թիթեղների միջև ընկած հատվածում գոլորշու և հեղուկի (y i, x i) բաղադրությունների հաջորդական որոշմամբ։

Գոլորշիների և հեղուկների բաղադրությունների բաժանորդները համապատասխանում են բաժնի համարին: Թիթեղի համարը համընկնում է դրա տակ գտնվող հատվածի թվի հետ։

Ենթադրենք, որ անկայունության գործակիցը հաստատուն է, հարստացման գործակիցը հաստատուն է, գոլորշիացնող խորանարդը առանձնացնող ազդեցություն չունի, դրանից դուրս եկող գոլորշին ունի նույն բաղադրությունը, ինչ թորման մնացորդը։

Հաշվարկի բլոկային դիագրամ

Հաշվարկի արդյունք

					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					Ներքևի մասը
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս
					վերին մաս Դեֆլեգմատոր-կոնդենսատորում հովացման ջրին տրվող ջերմության սպառումը հայտնաբերվում է հետևյալ հավասարմամբ. Ուղղումը գործընթաց է, որն իրականացվում է հակահոսանքի սյունակային սարքերում, թիթեղների տեսքով կոնտակտային տարրերով: Ուղղման գործընթացն ունի մի շարք առանձնահատկություններ. Հեղուկի և գոլորշու բեռների տարբեր հարաբերակցությունը սյունակի ստորին և վերին մասերում: Զանգվածի և ջերմության փոխանցման գործընթացների համատեղ հոսք: Այս ամենը բարդացնում է սկուտեղի թորման սյուների հաշվարկը: Սկավառակի կոնտակտային սարքերի լայն տեսականի դժվարացնում է սյունակի ընտրությունը: Այս դեպքում մենք ընտրում ենք TC-P սկուտեղներով սյունակ, քանի որ այն համապատասխանում է ընդհանուր պահանջներին, ինչպիսիք են՝ ապարատի մեկ միավորի ծավալի բարձր ինտենսիվությունը, դրա արժեքը: Սյունակի տրամագիծը և բարձրությունը որոշվում են գոլորշու և հեղուկի բեռներով և փոխազդող փուլերի ֆիզիկական հատկություններով: Մատենագիտություն 1. Դիտներսկի Յու.Ի. «Հիմնական գործընթացներ և սարքեր քիմիական տեխնոլոգիա. Դասընթացի ձևավորում» : վճարում թորում սյունակներ; մանրամասն ջերմային վճարումդեֆլեգմատոր; ցուցիչ վճարումջերմափոխանակիչներ. Ցուցակ... տրված է կուրսային աշխատանքմենք արտադրել ենք վճարում թորում սյունակներխառնուրդի տարանջատման համար՝ ացետոն-... Վճարումփաթեթավորված թորում սյունակներշարունակական գործողություն քլորոֆորմ-բենզոլի խառնուրդի տարանջատման համար Դասընթաց >> Քիմիա Առաջարկությունները կրճատվել են օգտագործման համար հաշվարկ թորում սյունակներկինետիկ կախվածություններ, որոնք ստացվում են ... հեղուկով. 2. Վճարումփաթեթավորված թորում սյունակներշարունակական գործողություն 2.1 Նյութական հավասարակշռություն սյունակներև աշխատանքային խորխի... Վճարում թորումէթիլային սպիրտ-ջրի երկուական խառնուրդների տարանջատման կայանքներ Դասընթաց >> Քիմիա Այս դասընթացում աշխատեք վճարում թորում սյունակներշարունակական գործողություն մաղով թիթեղներով... Լ., Քիմիա, 1993 Գ.Յա. Ռուդովը, Դ.Ա. Բարանովը։ Վճարումսպասքաձև թորում սյունակներ, ուղեցույցներ։ M., MGUIE, 1998. Կատալոգ... Վճարումկակաչ թորում սյունակներբենզոլ-տոլուոլի երկուական ածխաջրածնային խառնուրդի առանձնացման համար Դասընթաց >> Քիմիա 2. Տեսական հիմք հաշվարկսկավառակաձև թորում սյունակներԱշխատանքի վերլուծության երկու հիմնական մեթոդ կա և հաշվարկ թորում սյունակներ: գրաֆիկական...

Ուղարկել ձեր լավ աշխատանքը գիտելիքների բազայում պարզ է: Օգտագործեք ստորև ներկայացված ձևը

Ուսանողները, ասպիրանտները, երիտասարդ գիտնականները, ովքեր օգտագործում են գիտելիքների բազան իրենց ուսումնառության և աշխատանքի մեջ, շատ շնորհակալ կլինեն ձեզ:

Տեղակայված է http://www.allbest.ru/ կայքում

2. Ներածություն

4. Հաշվարկային մաս:

4.1 Նյութական հավասարակշռություն

4.4 Սյունակի հիդրավլիկ հաշվարկ

4.5 Տեղադրման ջերմային հաշվարկ

4.6 վարդակների տրամագծերի որոշում

5. Ստանդարտ մասերի ընտրություն

5.1 Կցամասեր

5.2 Մեքենայի աջակցություն

5.3 Կցաշուրթեր

6. Ընդհանուր տեղեկություններ խառնուրդի բաղադրիչների և գործընթացի տուբերկուլյոզի մասին

Հստակեցում

1. Դիզայնի տեխնիկական առաջադրանք

Հաշվել և նախագծել թորման սյունակ փականի սկուտեղներով՝ մթնոլորտային ճնշման տակ առանձնացնելու համար, ցածր եռման բաղադրիչի % (զանգվածի) կոնցենտրացիայով երկուական խառնուրդ S (էթիլային սպիրտ - դեկան) GF տ/ժ արագությամբ: Նախնական խառնուրդը մտնում է սյունը եռման կետում: Ապրանքի մաքրության պահանջները՝ % (զանգված), % (զանգված):

2. Ներածություն

Արդյունաբերության մի շարք ճյուղերում քիմիական, նավթի, սննդի և այլ ճյուղերում, արդյունքում տարբեր տեխնոլոգիական գործընթացներստացվում են հեղուկների խառնուրդներ, որոնք պետք է բաժանել բաղադրիչ մասերի։

Արդյունաբերության մեջ հեղուկների և հեղուկ գազային խառնուրդների խառնուրդներն առանձնացնելու համար օգտագործվում են պարզ թորման (թորման), վակուումի տակ թորման, ուղղման և արդյունահանման եղանակներ։ Ռեկտիֆիկացիան լայնորեն օգտագործվում է արդյունաբերության մեջ ցնդող հեղուկների խառնուրդների ամբողջական բաժանման համար, որոնք մասամբ կամ ամբողջությամբ լուծվում են միմյանց մեջ:

Ռեկտիվացման գործընթացի էությունը մեկ կամ մի քանի հեղուկների առանձնացումն է քիչ թե շատ մաքուր ձևով երկու կամ, ընդհանրապես, մի ​​քանի հեղուկների խառնուրդից տարբեր եռման կետերով: Սա ձեռք է բերվում նման խառնուրդի տաքացման և գոլորշիացման միջոցով, որին հաջորդում է հեղուկի և գոլորշու փուլերի միջև ջերմության և զանգվածի բազմակի փոխանցումը. արդյունքում բարձր ցնդող բաղադրիչի մի մասը հեղուկ փուլից անցնում է գոլորշիների փուլ, իսկ քիչ ցնդող բաղադրիչի մի մասը գոլորշի փուլից անցնում է հեղուկ փուլ:

Թորման գործընթացն իրականացվում է թորման գործարանում, ներառյալ թորման սյունը, ռեֆլյուքս կոնդենսատորը, սառնարան-կոնդենսատորը, նախնական խառնուրդի ջեռուցիչը, թորման և հատակի կոլեկտորները: Reflux կոնդենսատորը, կոնդենսատորը և ջեռուցիչը սովորական ջերմափոխանակիչներ են: Տեղադրման հիմնական ապարատը թորման սյունն է, որում թորած հեղուկի գոլորշիները բարձրանում են ներքևից, իսկ հեղուկը հոսում է դեպի վերևից դեպի վերևից ապարատի վերին հատված մատակարարվող գոլորշիները: Շատ դեպքերում վերջնական արտադրանքթորում են (բարձր ցնդող բաղադրիչի գոլորշիները, որոնք խտացված են ռեֆլյուքսային կոնդենսատորում, թողնելով սյունակի վերին մասը) և ԱԱՀ-ի մնացորդը (հեղուկ ձևով ավելի քիչ ցնդող բաղադրիչ, որը հոսում է սյունակի ստորին մասից):

The dephlegmator սովորաբար shell եւ խողովակ ջերմափոխանակիչ. Մի շարք դեպքերում սյունը լքող բոլոր գոլորշիների խտացումը տեղի է ունենում ռեֆլյուքսային կոնդենսատորում: Վերջնական սառնարանում թորումը սառչում է մինչև նախապես որոշված ​​ջերմաստիճանը: Երբեմն գոլորշիների միայն մի մասն է խտացվում դեֆլեգմատորի մեջ՝ ռեֆլյուքս ստանալու համար, իսկ սառնարանում տեղի է ունենում ամբողջական խտացում և սառեցում։

Թորման կայանները հագեցած են նաև աշխատանքային ռեժիմը կարգավորող և կառավարող սարքերով և հաճախ ջերմության վերականգնման սարքերով:

Թորման գործընթացը կարող է ընթանալ ինչպես մթնոլորտային ճնշման, այնպես էլ մթնոլորտային ճնշումից բարձր և ցածր ճնշման դեպքում: Վակուումի պայմաններում շտկում է կատարվում, երբ պետք է առանձնացվեն բարձր եռացող հեղուկ խառնուրդները: Բարձրացված ճնշումներն օգտագործվում են ավելի ցածր ճնշման դեպքում գազային վիճակում գտնվող խառնուրդները առանձնացնելու համար: Հեղուկների խառնուրդի բաղկացուցիչ բաղադրիչների բաժանման աստիճանը և ստացված թորման և թորման մնացորդի մաքրությունը կախված են նրանից, թե որքանով է զարգացած ֆազային շփման մակերեսը և, հետևաբար, ռեֆլյուքսային հեղուկի քանակից և սարքի սարքից։ թորման սյունակ.

Արդյունաբերության մեջ օգտագործվում են փաթեթավորված, կափարիչ, մաղ, փականային թաղանթային խողովակային սյուներ և այլն: Դրանք հիմնականում տարբերվում են ապարատի ներքին կառուցվածքի նախագծմամբ, որի նպատակն է ապահովել հեղուկի և գոլորշու փոխազդեցությունը։ Այս փոխազդեցությունը տեղի է ունենում, երբ գոլորշին փրփրում է թիթեղների վրա գտնվող հեղուկի շերտի միջով, կամ գոլորշու և հեղուկի մակերևութային շփման ժամանակ փաթեթավորման կամ հեղուկ մակերևույթի վրա, որը հոսում է որպես բարակ թաղանթ:

Փաթեթավորված սյունակները լայնորեն օգտագործվում են: Նրանց առավելությունը սարքի պարզությունն է և ցածր գին. Փաթեթավորված սյուների մեկ այլ նշանակալի առավելություն նրանց ցածր հիդրավլիկ դիմադրությունն է: Փաթեթավորված սյուները պիտանի չեն ցածր ռեֆլյուքսային խտության դեպքում շահագործման համար, դրանք բնութագրվում են գոլորշիների և հեղուկների բեռնման սահմանափակ ընդմիջումներով: Փաթեթավորված սյունակի կայուն աշխատանքի համար անհրաժեշտ է ապահովել հեղուկի միատեսակ բաշխում խաչմերուկի վրա՝ օգտագործելով ջրցանիչներ: Բացի այդ, փաթեթավորված սյուներում ջերմության հեռացումը ծանրաբեռնված մահճակալից դժվար է:

Սկավառակի սյունակները ոչ պակաս լայն կիրառություն են գտել արդյունաբերության մեջ։ Սրանք զանգվածային փոխանցման ուղղահայաց սյունակային ապարատներ են, որոնք բարձրության վրա կտրված են լայնակի շփման զանգվածային փոխանցման սարքերով (սկուտեղներ): Բարձրացող գոլորշու հոսքը հաջորդաբար պղպջակներով անցնում է սկուտեղների վրա գտնվող հեղուկի շերտերի միջով: Փրփրացող ռեժիմում աշխատում են մաղը, գլխարկը, փականը, ինչպես նաև ձախողված սկուտեղները: Առաջին երեք տիպի սկուտեղների համար գազի պղպջակները և հեղուկի շարժումը տեղի են ունենում խաչաձև հոսքի պայմաններում դրանց տարրերի (անցքեր, գլխարկներ, փականներ) հավասարաչափ բաշխված սկուտեղի թերթիկի վրա և արտահոսող սարքերի առկայության պատճառով: Չհաջողված սկուտեղների վրա իրականացվում է հակահոսանքի փուլային շփում: Սկուտեղի սյուները բնութագրվում են սկզբնական խառնուրդի առանձնացման բարձր ճշգրտությամբ, գոլորշու և հեղուկի բեռների լայն տեսականիով և բարձր արտադրողականությամբ: Այս սյուների թերություններն են՝ սարքի բարդության պատճառով բարձր արժեքը, ինչպես նաև հիդրավլիկ դիմադրության բարձրացումը:

Մաղի սկուտեղներն ունեն անցքերով զբաղեցված մեծ սկուտեղի խաչմերուկ, և, հետևաբար, գոլորշու բարձր արտադրողականություն, դրանք բնութագրվում են արտադրության հեշտությամբ, մետաղի ցածր սպառմամբ: Թերությունը տեղադրման ճշգրտության նկատմամբ բարձր զգայունությունն է: Մաղի սկուտեղի մեքենաները խորհուրդ չեն տրվում օգտագործել աղտոտված կրիչներով, քանի որ դա կարող է առաջացնել անցքերի խցանումը:

Կափարիչի սկուտեղները ցույց են տալիս զանգվածի փոխանցման լավ արդյունավետություն, ունեն գոլորշու բեռների զգալի տիրույթ: Նախորդ սկուտեղի գոլորշիները մտնում են գլխարկի գոլորշու վարդակներ և պղպջակներ են փչում հեղուկի շերտի միջով, որի մեջ գլխարկները մասամբ ընկղմված են: Կափարիչները ունեն անցքեր կամ ատամնավոր անցքեր, որոնք գոլորշին բաժանում են փոքր հոսքերի՝ հեղուկի հետ շփման մակերեսը մեծացնելու համար: Դրանց օգտագործման սահմանափակումը կայանում է նրանում, որ մետաղի սպառման ավելացումը պայմանավորված է բարձր գնով։ Բացի այդ, կափարիչով սկուտեղները բարձրացրել են հիդրավլիկ դիմադրությունը և հակված են խցանման:

Փականների սկավառակները բարձր արդյունավետություն են ցույց տալիս բեռնվածության մեծ ընդմիջումներով՝ շնորհիվ ինքնակարգավորման հնարավորության: Կախված ծանրաբեռնվածությունից՝ փականը շարժվում է ուղղահայաց՝ փոխելով գոլորշու անցման ազատ տարածքը, իսկ առավելագույն հատվածը որոշվում է սարքի բարձրությամբ, որը սահմանափակում է վերելակը։ Փականները պատրաստվում են կլոր կամ ուղղանկյուն հատվածի թիթեղների տեսքով, վերին կամ ստորին վերելակի սահմանափակիչով: Փականային սկավառակների թերությունը բարձր հիդրավլիկ դիմադրությունն է:

Ձախողված թիթեղները դիզայնով ամենապարզն են և ունեն ցածր հիդրավլիկ դիմադրություն: Բնութագրվում է արտահոսքի սարքերի բացակայությամբ: Բայց այս տեսակի սկուտեղներն ունեն զանգվածի փոխանցման ցածր արդյունավետություն, գոլորշու և հեղուկ բեռների նեղ շրջանակ:

Խողովակային թաղանթի թորման սյուները բաղկացած են ուղղահայաց խողովակների մի կապոցից, որի ներքին մակերեսի վրա հեղուկը հոսում է բարակ թաղանթով՝ փոխազդելով խողովակների միջով բարձրացող գոլորշու հետ։ Օգտագործված խողովակների տրամագիծը 5-20 մմ է։ Ֆիլմի ապարատի ազդեցությունը մեծանում է խողովակների տրամագծի նվազմամբ: Խողովակային սյուները բնութագրվում են արտադրության հեշտությամբ, զանգվածի փոխանցման բարձր գործակիցներով և գոլորշու շարժման նկատմամբ շատ ցածր հիդրավլիկ դիմադրությամբ: Արհեստական ​​ոռոգմամբ բազմախողովակային և երկար խողովակաշար սյուներն ունեն զգալիորեն ավելի փոքր ընդհանուր չափսեր և քաշ, քան սկուտեղի սյուները:

Բոլոր թորման կայանները, անկախ սյուների տեսակից և դիզայնից, դասակարգվում են խմբաքանակի և շարունակական միավորների:

Պարբերական գործող թորման կայաններում սկզբնական խառնուրդը լցնում են թորման խորանարդի մեջ, որտեղ գոլորշիների առաջացմամբ պահպանվում է շարունակական եռումը։ Գոլորշին մտնում է թորվածքի մի մասով ոռոգված սյուն։ Թորվածքի մյուս մասը ռեֆլյուքսային կոնդենսատորից կամ հետհովացուցիչից, սառեցված մինչև որոշակի ջերմաստիճան, մտնում է պատրաստի արտադրանքի հավաքածու: Խմբաքանակի սյունակներում ուղղումը կատարվում է այնքան ժամանակ, մինչև խորանարդի հեղուկը հասնի ցանկալի կազմին: Այնուհետև դադարեցվում է խորանարդի տաքացումը, մնացորդը լցվում է կոլեկցիոների մեջ, իսկ սկզբնական խառնուրդը կրկին բեռնվում է խորանարդի մեջ՝ թորման համար։ Խմբաքանակային թորման կայանները հաջողությամբ օգտագործվել են փոքր քանակությամբ խառնուրդներ առանձնացնելու համար: Խմբաքանակային թորման կայանների մեծ թերությունն է պատրաստի արտադրանքի (թորման) որակի վատթարացումը գործընթացի ընթացքում, ինչպես նաև ջերմության կորուստը խորանարդի պարբերական բեռնաթափման և բեռնման ժամանակ: Այս թերությունները վերացվում են շարունակական շտկմամբ:

Շարունակական սյուները բաղկացած են ստորին (հյուծող) մասից, որտեղ ցնդող բաղադրիչը հանվում է ներքև հոսող հեղուկից, և վերին (ամրացնող) մասից, որի նպատակն է հարստացնել ցնդող բաղադրիչի բարձրացող գոլորշիները։ Շարունակական թորման տեղադրման սխեման տարբերվում է պարբերական թորումից նրանով, որ սյունակը սնվում է որոշակի բաղադրության սկզբնական խառնուրդով շարունակաբար. հաստատուն արագություն; կայուն որակի պատրաստի արտադրանքը նույնպես շարունակաբար դուրս է բերվում:

Էթիլային սպիրտ-դեկանի երկուական խառնուրդը առանձնացնելու համար թորման սյունակի նախագծային հաշվարկի նպատակն է որոշել սյունակի տրամագիծը, սյունակի ամրացնող և հյուծող մասերում կոնտակտային սարքերի քանակը, սյունակի բարձրությունը, ափսեի և սյունակի հիդրավլիկ դիմադրությունը սկզբնական խառնուրդի տվյալ կոմպոզիցիաների համար, սկզբնական խառնուրդի հոսքի արագությունը և ճնշումը սյունակում:

3. Թորման գործարանի սխեման

1 - սյունակի մարմին;

2- ափսե;

3- սննդի ափսե;

4- սննդի տաքացուցիչ;

5- կաթսա;

6- դեֆլեգմատոր;

7- կոնդենսատոր (սառնարան);

8- հիդրավլիկ կափարիչ;

GF, GV, G R, G D, GW, - սնուցման մոլային հոսքի արագություն, սյունակի վերևից եկող գոլորշիներ, ռեֆլյուքս, թորում և մնացորդ:

XF, XD, XW - NK-ի մոլային ֆրակցիաները կերում, թորում և մնացորդում: [ 12, էջ. 279]

4. Մոտավոր մաս

4.1 Նյութական հավասարակշռություն

Թող GD-ն և GW-ն լինեն զանգվածային ծախսեր

թորում և ԱԱՀ մնացորդ, կգ/ժ

Նյութական հաշվեկշռի հավասարումը.

GD+ GW = GF - ըստ հոսքերի;

GD D+ GW w = GF F - ըստ NK.

ԳՖ =9 տ/ժ=9000 կգ/ժ

Նյութական հաշվեկշռի հավասարումների համակարգից մենք որոշում ենք.

GW= 4348 կգ/ժ; GD = 4652 կգ / ժ:

Եկեք վերահաշվարկենք կոնցենտրացիաները զանգվածային կոտորակներից մինչև մոլային բաժիններ.

М(С2Н6О)НК = 46,07 կգ/կմոլ, [2, էջ 541]

М(С10Н22)ВК = 142,29 կգ/կմոլ, [7, էջ 637]

Սնուցում:

XF ==

Թորում:

XD ==

ԱԱՀ մնացորդ.

XW==

Աղյուսակ 1

Համաձայն կազմություն-կազմվածքի դիագրամի (x-y), որը մենք կառուցել ենք՝ ըստ տարանջատված երկուական համակարգի փուլային հավասարակշռության տվյալների, գտնում ենք.

0,964? NC-ի մոլային բաժինը գոլորշու մեջ սնվող հեղուկի հետ հավասարակշռության մեջ:

Հաշվարկել ռեֆլյուքսի նվազագույն թիվը.

Rmin \u003d (0,980-0,964) / (0,964-0,735) \u003d 0,016 / 0,23 \u003d 0,0696

Գործող Reflux համարը:

R= 1,3 Rmin + 0,3;

R= 1,3 0,0696 + 0,3 = 0,390

Որոշեք սննդի քանակը.

F= (0,980-0,114) / (0,735-0,114) = 1,39

Կազմենք աշխատանքային գծերի հավասարումները.

ա) սյունակի վերին (ամրացնող) մասի համար.

y=0,281x + 0,705

բ) սյունակի ստորին (սպառիչ) մասի համար.

y=1,28x - 0,032

4.2 Գոլորշու արագության և սյունակի տրամագծի որոշում

Հեղուկի միջին կոնցենտրացիան.

ա) սյունակի վերևում

բ) սյունակի ներքևի մասում.

Գոլորշու միջին կոնցենտրացիան (ըստ աշխատանքային գծերի հավասարումների).

ա) սյունակի վերևում

բ) սյունակի ներքևի մասում.

Մենք գտնում ենք գոլորշու միջին ջերմաստիճանները և ըստ ջերմաստիճանի կազմի դիագրամի՝ կազմը (t-x, y, որը մենք կառուցում ենք հավասարակշռության տվյալներից.

86 0С; = 146 0С.

Գոլորշու միջին մոլային զանգվածները.

ա) սյունակի վերևում

0.945 46.07+(1-0.945) 142.29=51.362 կգ/կմոլ.

բ) սյունակի ներքևի մասում.

0.53 46.07+(1-0.53) 142.29=91.3 կգ/կմոլ.

Մենք որոշում ենք գոլորշու միջին խտությունը.

Գոլորշիների միջին խտությունը սյունակում.

Մենք գտնում ենք խորխի և հատակի հեղուկի ջերմաստիճանները՝ ըստ դիագրամ t-x,y XD-ի և XW-ի համար.

79 0С; 88.50C:

ա) հեղուկ NC-ի խտությունը 790C-ում; =736,43 կգ/մ3;

բ) հեղուկ VC-ի խտությունը 88,50C-ում; =667,6 կգ/մ3

Սյունակում հեղուկի միջին խտությունը.

702.0կգ/մ3;

Սյունակում գոլորշու առավելագույն թույլատրելի արագությունը կարող է որոշվել բանաձևով.

Cmax գործակիցը հաշվարկվում է բանաձևով.

Сmax = որտեղ:

H - միջսկավառակի հեռավորությունը = 0,3-0,4 մ, վերցրեք H = 0,4 մ;

q- ոռոգման գծային խտություն, այսինքն՝ հեղուկի ծավալային հոսքի հարաբերակցությունը ջրահեռացման P-ի պարագծին (ջրահեռացման բարի երկարությունը). q=q0= 10 - 25 մ2/ժ, վերցնել q=10 մ2/ժ;

k1=1,15, k2=1 մթնոլորտային և բարձր ճնշումների դեպքում, k3=0,34 10-3.

Cmax == 0,0812

0,0812=1,436մ/վ:

Որոշեք թորման մոլային զանգվածը.

0,980 46,07+(1-0,980) 142,29=47,9 կգ/կմոլ.

Սյունակում գոլորշու միջին ջերմաստիճանը.

Ծավալային գոլորշու հոսքը սյունակում.

Մենք հաշվարկում ենք սյունակի տրամագիծը.

Ընտրում ենք D=1000 մմ սյունակի մոտակա ավելի մեծ տրամագիծը

Այնուհետև իրական արագությունը հետևյալն է.

Որոշեք արտահոսքի պարագիծը P.

P \u003d (0,7? 0,75) Դ. Մենք ընդունում ենք P \u003d 0,72 D \u003d 0,72 մ;

b=D/2

և հեղուկ խառնուրդի μ դինամիկ մածուցիկության գործակիցը սյունակում միջին ջերմաստիճանում.

=(0,857+0,411)/2=0,634;

0,634 log 0,394 + 0,366 log 0,420 = - 0,394; .

Մենք սահմանում ենք աշխատանքը.

Մենք գտնում ենք Նկ. 7.4. թիթեղների միջին արդյունավետությունը

Թիթեղի վրա հեղուկի ուղու երկարությունը մ.

Համաձայն նկ. 7.5. մենք գտնում ենք ուղու երկարության ուղղում, քանի որ<0,9 м, то =0

Մենք հաշվարկում ենք սյունակի վերին և ստորին մասերում իրական թիթեղների քանակը.

5.56, ընդունել 6;

5.56, ընդունել 6.

Սյունակում թիթեղների ընդհանուր քանակը.

15% -20% մարժանով \u003d 1.15 12 \u003d 13.8;

Մենք ընդունում ենք n = 14 թիթեղներ:

Սյունակի թիթեղաձև մասի բարձրությունը.

\u003d (14-1) 0,4 \u003d 5,2 մ.

Փաստացի սննդի ափսեի հերթական համարը.

1,15 6=6,9; ընդունել 7.

1,15 6=6,9; ընդունել 7. Սննդի ափսեի քանակը n=7.

4.4 Սյունակի հիդրավլիկ հաշվարկ

4.4.1 Սկուտեղի հիդրավլիկ դիմադրությունը հավասար է չոր սկուտեղի և հեղուկ շերտում ճնշման կորուստների գումարին.

ա) սյունակի վերին մասը.

Չոռոգվող ափսեի վրա ճնշման կորուստ

ձգման գործակիցը; ամբողջովին բաց փականով փականի սկավառակի համար \u003d 3.63;

գոլորշու արագությունը փոսում, մ/վ;

որտեղ է ափսեի ազատ հատվածի բաժինը,

1,744 կգ/մ3? միջին գոլորշիների խտությունը սյունակի վերևում:

Գլխի կորուստ հեղուկ շերտում.

արտահոսքի բարի բարձրությունը, մ; մոտավորապես ընդունել 50-70 մմ;

արտահոսքի բարից վերևում գտնվող հեղուկ հետնահոսք;

Հեղուկի միջին խտությունը;

Հեղուկի ծավալային հոսքը սյունակի վերին մասում, մ3/ժ.

P=702.0 9.81(0.05+0.008)=399.4 Պա.

Մենք որոշում ենք ոռոգվող ափսեի դիմադրությունը.

652.1+399.4=1052Pa

բ) սյունակի ստորին հատվածը.

Չոր ուտեստի դիմադրություն.

Գոլորշիների միջին խտությունը սյունակի ստորին մասում:

Հեղուկի միջին մոլային զանգվածը սյունակի ներքևի մասում.

0,411 46,07+(1-0,411) 142,29=102,7 կգ/կմոլ.

0,735 46,07+(1-0,735) 142,27=71,6 կգ/կմոլ.

Հեղուկի ծավալային հոսքը սյունակի ստորին մասում.

Հեղուկ հենարան արտահոսքի բարից վերևում.

Հեղուկ շերտի դիմադրությունը ափսեի վրա.

702,0 9,81 (0,05+0,031)=557,8 Պա.

Ոռոգվող ափսեի դիմադրություն.

951.6+557.8=1509.4 Պա.

Բոլոր թիթեղների ընդհանուր դիմադրությունը.

6 1052 + 6 1509.4 = 15368.5 Պա.

4.4.2 Թիթեղների գործառույթի ստուգում

Այն իրականացվում է ըստ հեղուկի միջսկուտեղի ներթափանցման արժեքի կամ ըստ վարարման սարքի թողունակության։

Թիթեղը կայուն աշխատում է հետևյալ կետերում.

Փրփրված հեղուկի շերտի բարձրությունը հոսող գրպանում, մ;

y - ընկնող ինքնաթիռի մեկնում, մ;

բ - հոսքի գրպանի առավելագույն լայնությունը (հատվածի սլաք);

Չփրփրված հեղուկ շերտի բարձրությունը ներքևում, մ;

Փրփրված հեղուկի հարաբերական խտությունը;

ցածր և միջին փրփրացող հեղուկների համար,

ընդունել: .

Թեթև հեղուկ շերտի բարձրությունը.

ճաշատեսակի դիմադրություն,

Հեղուկի մակարդակի գրադիենտ ափսեի վրա, մ

Փականների սկուտեղների համար կարող եք վերցնել \u003d 0,005-0,010 մ:

Հեղուկի շարժման դիմադրություն հորդառատ մեջ

Հեղուկի արագությունը հոսող գրպանի նվազագույն հատվածում:

սյունակի խառնուրդի բաժանման խեղդուկ

միջին և ցածր փրփրացող հեղուկների համար մենք ընդունում ենք.

սնկաձեւ փուչիկների բարձրացման արագությունը:

հեղուկի մակերեսային լարվածության միջին գործակիցը սյունակում միջին ջերմաստիճանում.

(79+88.5)/2=83.75 0C.

Մակերեւութային լարվածության գործակիցը՝ սյունակում tav=83,75 0С (nk)=16,05 10-3 Ն/մ ջերմաստիճանում;

(vc)=17.16 10-3 H/m,

Ապա =0.448 16.05 10-3+(1-0.448) 17.16 10-3=0.0167 Հ/մ.

Սնկով փուչիկների աճի արագությունը.

Հեղուկի արագությունը հոսող գրպանի նվազագույն հատվածում.

Հեղուկի շարժման դիմադրություն հոսող հոսքում.

1,6 702,0 0,1162 = 15,1 Պա:

Թեթև հեղուկ շերտի բարձրությունը.

Ինքնաթիռի մեկնում

Պայման /B/ կատարվում է.

0,446 < 0,40+0,05 ;

Պայման /С/ կատարվում է.

0,054 < 0,153

Սկուտեղի բացման մեջ գոլորշու գործառնական արագությունը չպետք է պակաս լինի սկուտեղի բացման նվազագույն գոլորշու արագությունից, որն ապահովում է փականի սկուտեղի չխափանումը.

14,36 > 3,371;

պայմանը բավարարված է։

4.5 Տեղադրման ջերմային հաշվարկ

4.5.1 Ջերմության սպառումը, որը գոլորշու կողմից ջուր է ուղարկվում դեֆլեգմատորի մեջ խտացման ժամանակ.

գոլորշիների խտացման ջերմություն J/kg;

4.5.2 Կաթսայում տաքացնող գոլորշուց ներքևի հեղուկի կողմից ստացվող ջերմության սպառումը.

79 0С-ում;

88,5 0С-ում;

80.1 0С-ում:

Մենք գտնում ենք ջերմային հզորությունների բոլոր արժեքները տեղեկատու գրքերից.

79 0C ջերմաստիճանում C = 3226.3

C \u003d 2424.3 [ 8, էջ 281]

0.93 3226.3+(1- 0.93) 2424.3=3170.

88,5 0C ջերմաստիճանում՝ C = 3435,8

C = 2501.1 [ 8, էջ 281]

0.04 3435.8+(1 - 0.04) 2501.1 = 2538.5:

80.10C ջերմաստիճանում` C = 3268.2

C = 2428.1

1.03 = 1524802

4.5.3 Ջերմային սպառումը գոլորշու սնուցման ջեռուցիչում

0С-ում: = 2891.1

2290,3

0.50 2891.1+(1 - 0.50) 2290.3=2590.7 .

4.5.4 Սառնարանում թորած ջրի մեջ ջերմության սպառումը

0С-ում: = 2933

2306,3 .

0,93 2933+ (1 - 0,93) 2306,3 = 2889:

4.5.5 Սառնարանում թորման մնացորդից ջրի կողմից ստացվող ջերմության սպառումը.

0C-ում: \u003d 3008.42

2339 .

0.04 3008.42+(1 - 0.04) 2339 = 2365.8

4.5.6 Ջեռուցման գոլորշու սպառում =4 ատմ ճնշումով և չորության աստիճանով x=95%

ա) կաթսայում.

Ջեռուցման գոլորշու խտացման հատուկ զանգվածային ջերմություն 4 ատ ճնշման տակ,

բ) սննդի տաքացուցիչում.

Ընդհանուր գոլորշի 0,96 կգ/վ կամ 3,447 տ/ժ։

Սառեցման ջրի սպառումը, երբ այն տաքացվում է 20 0C

ա) դեֆլեգմատորի մեջ.

Ջրի ջերմային հզորությունը 20 0С

բ) թորած սառնարանում.

գ) վաշտի մնացորդային սառնարանում.

Ընդհանուր ջուր 21.936 կգ/վ կամ 78.97 տ/ժ.

4.6 Վարդակի տրամագծի որոշում

Խողովակների կցամասերի միացումը ապարատին, ինչպես նաև տարբեր հեղուկ և գազային արտադրանքի մատակարարման և բեռնաթափման տեխնոլոգիական խողովակաշարերն իրականացվում են կցամասերի կամ ջրատարների միջոցով, որոնք կարող են լինել անջատվող և միաձույլ: Ըստ պահպանման պայմանների՝ ավելի հաճախ օգտագործվում են տարբեր միացումներ (ֆլանժային կցամասեր)։

Պողպատե եզրային կցամասերը ստանդարտացված են և խողովակներ են, որոնք պատրաստված են դրանց վրա եռակցված եզրերով կամ միևնույն ժամանակ կցաշուրթերով կեղծված խողովակներից: Կախված պատի հաստությունից՝ կցամասերի ճյուղային խողովակները լինում են բարակ և հաստ պատերով, ինչը պայմանավորված է տարբեր պատերի հաստությամբ ճյուղային խողովակով ապարատի պատի անցքը ամրացնելու անհրաժեշտությամբ։

Կցամասերի տրամագծերը որոշվում են հեղուկ Q-ի կամ գոլորշու հոսքի արագությամբ և առաջարկվող w արագությամբ:

Էլեկտրաէներգիան սյունին մատակարարվում է պոմպով (հարկադիր շարժում :), մենք վերցնում ենք 1,5 մ / վ: Ֆլեգմը, ներքևի հեղուկը և ներքևի մնացորդը հոսում են ինքնահոսով (), մենք վերցնում ենք 0,3 մ / վ: Գոլորշիների համար մենք վերցնում ենք 30 մ / վ:

4.6.1 Սնուցման սյուն մուտք գործելու համար վարդակի տրամագիծը.

Մատակարարման ջերմաստիճանում = 80,1 0С, մենք գտնում ենք տեղեկատու գրքերից

Հզորության խտություն:

0,00138 մ՞/կգ

720.693 կգ/մ.

Ծավալային էներգիայի սպառումը.

մ / վ - հեղուկի արագություն ներարկման ժամանակ:

d = = = 0,0513 մ կամ d=51,3 մմ

4.6.2 Reflux վարդակ տրամագիծը

Reflux- ի զանգվածային հոսքի արագությունը

Մենք որոշում ենք NC-ի խտությունը 79 0C վերին ջերմաստիճանում.

Reflux ծավալի հոսքը.

0,00068 մ՞/վրկ

մ / վ - խորխի (ծանրության) հոսքի արագությունը:

Վարդակ տրամագիծը:

d = = = 0,049 մ կամ d=49 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.3 Սյունակի գոլորշու ելքի տրամագիծը

Գոլորշիների զանգվածային հոսքի արագությունը.

Գոլորշիների խտություն.

1,595 կգ/մ.

Գոլորշի ծավալային հոսք.

1.126 մ/վրկ

Վարդակ տրամագիծը:

d = = = 0,1994 մ կամ d = 199,4 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.4 Սյունակից ներքևի հեղուկի ելքի վարդակի տրամագիծը

Առաջին մոտավորմամբ գոլորշու և հեղուկի մոլային հոսքի արագությունները չեն փոխվում սյունակի բարձրության երկայնքով (բացառությամբ կերակրման ափսեի, քանի որ սկզբնական խառնուրդը մտնում է դրան), քանի որ գոլորշիից մեկ մոլ VC-ի խտացման ժամանակ. հեղուկից գոլորշիանում է մեկ մոլ NC: Եթե ​​NC-ի և VC-ի մոլային զանգվածները մոտ են, ապա զանգվածային հոսքի արագությունները չեն փոխվում սյունակի բարձրության վրա: Հակառակ դեպքում, հեղուկի զանգվածային հոսքի արագությունը կերակրման սկուտեղի վրա կարող է շատ տարբեր լինել ներքևի հեղուկի հոսքի արագությունից:

Սննդի միջին մոլային զանգվածը.

= + (1-) = 0,735 46,07+ (1-0,735) 142,29=71,664 կգ/կմոլ

Մոլային կերակրման սպառումը.

0,035 կմ/վրկ

Ռեֆլյուքսի մոլային սպառումը.

0,0109 կմ/վրկ

Ներքևի հեղուկի մոլային հոսքի արագությունը.

0,035+0,0109=0,0459 կմոլ/վ

Խորանարդ հեղուկի զանգվածային հոսքի արագությունը.

0,0459 142,29 \u003d 6,531 կգ / վ Ներքևի հեղուկի խտությունը մոտավորապես հավասար է.

88.50C:

Ներքևի հեղուկի ծավալային հոսքի արագություն.

0,0098 մ՞/վրկ

մ / վ - ստորին հեղուկը հոսում է ինքնահոսով:

Վարդակ տրամագիծը:

d = = = 0,198 մ կամ d=198 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.5 Մնացորդային ելքի վարդակի տրամագիծը

ԱԱՀ-ի մնացորդի ծավալային սպառումը.

94.80C:

0,0018 մ՞/վրկ

Վարդակ տրամագիծը:

d = = = 0,085 մ կամ d=85 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.6 Գոլորշի-հեղուկ խառնուրդը սյունակի խորանարդի մեջ մտցնելու կցամասի տրամագիծը.

Գոլորշի-հեղուկ խառնուրդի զանգվածային հոսքի արագությունը

6,531- = 5,323 կգ/վ

Գոլորշիների խտություն.

Բացարձակ ճնշում սյունակի խորանարդում

բարոմետրիկ ճնշում;

P-ը բոլոր թիթեղների ընդհանուր հիդրավլիկ դիմադրությունն է. ?Р = 15368,5 Պա;

Նորմալ ճնշում, = 1 ատմ;

101325 + 15368.5 = 116693.5 Պա.

5,525 կգ/մ?

Մենք ենթադրում ենք, որ սահմանի մեջ ամբողջ հեղուկ փուլը գոլորշիանում է կաթսայում:

Գոլորշի-հեղուկ խառնուրդի ծավալային հոսքի արագություն (սահմանում).

0,963 մ/վ

Վարդակ տրամագիծը:

d = = = 0,202 մ կամ d=202 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.7 Սնուցող տաքացուցիչի միացման տրամագիծը

Գոլորշիների խտությունը 4 ատմ բացարձակ ճնշման դեպքում: = 2,12 կգ/մ.

Գոլորշի ծավալի հոսք.

0,098 մ/վրկ

40 մ/վ - գոլորշու արագություն:

Վարդակ տրամագիծը:

d = = = 0,056 մ կամ d=56 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.8 Կաթսայի միացման տրամագիծը

Գոլորշի ծավալի հոսք.

0,354 մ/վրկ

Վարդակ տրամագիծը:

d = = = 0,106 մ կամ d=106 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.9 Dephlegmator վարդակ տրամագիծը

Մենք ընդունում ենք ջրի խտությունը = 1000 կգ / մ.

Ջրի ծավալային հոսք.

Վարդակ տրամագիծը:

d = = = 0,121 մ կամ d=121 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.10 Թորած հովացուցիչի միացման տրամագիծը

0,002406 մ/վրկ

Վարդակ տրամագիծը:

d = = = 0,045 մ կամ d = 45 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.11 Ներքևի հովացուցիչի կցամասի տրամագիծը

0,00217 մ՞/վրկ

Վարդակ տրամագիծը:

d = = = 0,043 մ կամ d = 43 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

5. Ստանդարտ մասերի ընտրություն

5.1 Կցամասեր

Խողովակների կցամասերի միացումը ապարատին, ինչպես նաև տարբեր հեղուկ կամ գազային արտադրանքի մատակարարման և բեռնաթափման գործընթացային խողովակաշարերն իրականացվում են կցամասերի կամ մուտքային խողովակների միջոցով, որոնք կարող են լինել անջատվող և միաձույլ: Ըստ պահպանման պայմանների՝ ավելի հաճախ օգտագործվում են անջատվող միացումներ (ֆլանժային կցամասեր)։

Պողպատե եզրային կցամասերը ստանդարտացված են և խողովակներ են, որոնք պատրաստված են դրանց վրա եռակցված եզրերով կամ միևնույն ժամանակ կցաշուրթերով կեղծված խողովակներից: Կախված պատի հաստությունից՝ կցամասերի ճյուղային խողովակները լինում են բարակ և հաստ պատերով, ինչը պայմանավորված է տարբեր պատերի հաստությամբ ճյուղային խողովակով ապարատի պատի անցքը ամրացնելու անհրաժեշտությամբ։

Ստանդարտ պողպատե եռակցման եզրային խուլերի ձևավորում՝ եռակցվող հարթ եզրով և բարակ պատերով

Ճյուղային խողովակների հիմնական չափերը, ստանդարտ պողպատե ֆլանգավոր, բարակ պատերով կցամասեր.

Անուն
Էլեկտրաէներգիայի մուտքագրում
Ֆլեգմայի մուտք
Գոլորշիների հեռացում սյունակից
Ներքևի հեղուկի ելք
ԱԱՀ-ի մնացորդի եկամտաբերությունը
Գոլորշի մուտք դեպի կաթսա
Ջրի մուտքը դեֆլեգմատոր

5.2 Մեքենայի աջակցություն

Հիմքերի կամ հատուկ կրող կառույցների վրա քիմիական ապարատների տեղադրումն իրականացվում է հիմնականում հենարանների օգնությամբ։ Հիմքերի վրա ուղղակիորեն տեղադրվում են միայն հարթ հատակով սարքեր:

Կախված ապարատի աշխատանքային դիրքից՝ տարբերվում են ուղղահայաց ապարատների հենարանները և հորիզոնական ապարատների հենարանները։ Ուղղահայաց սարքերը սովորաբար տեղադրվում են կամ դարակների վրա, երբ դրանք տեղադրվում են սենյակում ներքևում, կամ կախովի թաթերի վրա, երբ սարքը տեղադրվում է սենյակի առաստաղների միջև կամ հատուկ պողպատե կոնստրուկցիաների վրա:

Ստանդարտ գլանաձև հենարանների նախագծում պողպատե եռակցված սյունակային ապարատի արտաքին պտուտակային սյուներով:

Մենք ընտրում ենք հենարանը ըստ տրամագծի:

Սյունակային ապարատի գլանաձև հենարանների հիմնական չափերը

5.3 Կցաշուրթեր

Քիմիական սարքերում, պողպատե պատյանների և առանձին մասերի անջատվող միացման համար, եզրային միացումները հիմնականում կլոր ձևով են: Կցաշուրթերի վրա ապարատին կցվում են խողովակներ, կցամասեր և այլն։ Կցաշուրթերի միացումները պետք է լինեն ամուր, կոշտ, ամուր, հասանելի հավաքման, ապամոնտաժման և վերանորոգման համար: Կցաշուրթերի միացումները ստանդարտացված են խողովակների և խողովակների կցամասերի և առանձին սարքերի համար:

Ստանդարտ պողպատե հարթ եռակցման եզրերի կառուցում խողովակների և խողովակների կցամասերի համար

Ստանդարտ պողպատե հարթ եռակցման եզրերի ձևավորում՝ հարթ կնքման մակերեսով

Կցաշուրթեր խողովակների և խողովակների կցամասերի համար պողպատե հարթ եռակցված միացնող ելուստով:

Անուն
Էլեկտրաէներգիայի մուտքագրում
Ֆլեգմայի մուտք
Գոլորշիների հեռացում սյունակից
Ներքևի հեղուկի ելք
ԱԱՀ-ի մնացորդի եկամտաբերությունը
Մտնելով գոլորշի-հեղուկ խառնուրդը սյունակի խորանարդի մեջ
Գոլորշի մուտքը տաքացուցիչի սնուցման համար
Գոլորշի մուտք դեպի կաթսա
Ջրի մուտքը դեֆլեգմատոր
Ջրի մուտքը սառնարան թորելու համար
Ջրի մուտքը ներքևի մնացորդային սառնարան

Կցաշուրթեր սարքերի համար պողպատե հարթ welded է.

Ներքևը քիմիական ապարատի հիմնական տարրերից մեկն է: Հորիզոնական և ուղղահայաց սարքերի գլանաձև ամբողջությամբ եռակցված կեղևները երկու կողմից սահմանափակված են հատակով: Ներքևների ձևերն էլիպսաձև են, կիսագնդաձև, գնդաձև հատվածի տեսքով՝ կոնաձև և գլանաձև։ Ամենատարածված ձևը էլիպսաձև է: Դրանք պատրաստված են տաք դրոշմումհարթ կլոր բլանկներից, որոնք բաղկացած են մեկ կամ մի քանի մասերից, եռակցված միասին:

Էլիպսաձև եզրային հատակի ձևավորում (Նկար 7.1, ա)

Սարքի տրամագիծը D=1000 մմ:

Ներքին հիմքի տրամագծով էլիպսաձև ֆլանգավոր հատակների չափսերը

6. Անվտանգության նախազգուշական միջոցներ և ընդհանուր տեղեկություններ խառնուրդի բաղադրիչների մասին

Արտադրության սարքավորումներ. Ընդհանուր անվտանգության պահանջներ.

1. Արտադրական սարքավորումների շինանյութերը չպետք է վտանգավոր և վնասակար ազդեցություն ունենան մարդու օրգանիզմի վրա շահագործման բոլոր նշված ռեժիմներում և նախատեսվող աշխատանքային պայմաններում, ինչպես նաև ստեղծեն հրդեհի և պայթյունի վտանգի իրավիճակներ:

2. Արտադրական սարքավորումների նախագծումը պետք է բացառի շահագործման բոլոր նախատեսված ռեժիմներում բեռները մասերի և հավաքման բլոկների վրա, որոնք կարող են վնաս պատճառել, որը վտանգ է ներկայացնում աշխատողների համար:

3. Արտադրական սարքավորումների և դրա առանձին մասերի նախագծումը պետք է բացառի դրանց ընկնելու, շրջվելու և ինքնաբուխ տեղաշարժի հնարավորությունը:

4. Արտադրական սարքավորումների մասերը (ներառյալ հիդրավլիկ, գոլորշու, օդաճնշական համակարգերի խողովակաշարեր, անվտանգության փականներ, մալուխներ և այլն), որոնց մեխանիկական վնասը կարող է վտանգ առաջացնել, պետք է պաշտպանված լինեն պահակներով կամ տեղակայվեն այնպես, որ կանխեն աշխատողների պատահական վնասը։ կամ սպասարկման գործիքներ:

5. Արտադրական սարքավորումները պետք է լինեն հրդեհային և պայթյունավտանգ` նախատեսված աշխատանքային պայմաններում:

6. Էլեկտրական էներգիայով աշխատող արտադրական սարքավորումների նախագծումը պետք է ներառի էլեկտրական անվտանգությունն ապահովող սարքեր (միջոցներ)՝ ցանկապատում, հողակցում, հողակցում, հոսանքի մասերի մեկուսացում:

7. Արտադրական սարքավորումների նախագծումը պետք է բացառի շահագործման ընթացքում մշակվող և (կամ) օգտագործվող տաք նյութերի և նյութերի շաղ տալով առաջացած վտանգը:

8. Կառավարման համակարգը պետք է ապահովի դրա հուսալի և անվտանգ շահագործումը արտադրական սարքավորումների բոլոր նախատեսված աշխատանքային ռեժիմներում և աշխատանքային պայմաններով նախատեսված բոլոր արտաքին ազդեցությունների ներքո: Կառավարման համակարգը պետք է բացառի ստեղծումը վտանգավոր իրավիճակներաշխատողի (աշխատողների) կողմից վերահսկողական գործողությունների հաջորդականության խախտման պատճառով.

Թորման սյունակի շահագործման ընթացքում պետք է պահպանվեն անվտանգության հետևյալ կանոնները.

1. Նախքան գործարկումը, թորման սյունը պետք է ստուգվի, ենթարկվի ճնշման ուժի փորձարկման. Ստուգվել են բոլոր հարակից սարքերի և խողովակաշարերի սպասարկելիությունն ու պատրաստակամությունը, սարքավորումների սպասարկումը, ջերմաստիճանի և ճնշման կարգավորիչները սյունակում, հեղուկի մակարդակի չափիչները սյունակի ստորին հատվածում, շտկված արտադրանքի ընդունիչները և մնացորդային տանկերը:

2. Թորման գործարանի գործարկումը պետք է իրականացվի խստորեն սահմանված հաջորդականությամբ, որը պետք է նշված լինի տեխնոլոգիական հրահանգներում:

3. Թորման սյուների շահագործման ընթացքում անհրաժեշտ է շարունակական վերահսկել գործընթացի պարամետրերը և սարքավորումների սպասարկելիությունը:

4. Ձմռանը բաց կայաններում, հերթափոխում առնվազն մեկ անգամ, անհրաժեշտ է ստուգել սյուների, արտադրանքի խողովակաշարերի, ջրագծերի, գոլորշու խողովակաշարերի և ապարատների ջրահեռացման ճյուղերի վիճակը, ջրահեռացման գծերը և այլն: Այս ժամանակահատվածում պետք է ապահովել հեղուկի շարունակական տեղաշարժը հաղորդակցություններում (հատկապես ջրի հետ)՝ դրանց խզումը կանխելու համար։ Դրենաժային և ջրահեռացման գծերը, ինչպես նաև ջրի, ալկալիների և այլ սառեցնող հեղուկների մատակարարման ամենավտանգավոր տարածքները պետք է մեկուսացված լինեն:

5. Անհրաժեշտ է ապահովել թորման սյուների և դրանց հենարանների ջերմամեկուսացման վնասված հատվածների ժամանակին շտկումը: Ջերմամեկուսացումը պետք է լինի մաքուր, լավ վիճակում և այնպես նախագծված, որ արտահոսքի դեպքում մարմնի միջով հեղուկի թաքնված հոսքեր չառաջանան։

6. Եթե թորման սյուներում, ջերմափոխանակիչներում և այլ սարքերում արտահոսքեր են հայտնաբերվում, ապա անհրաժեշտ է ջրային գոլորշի կամ ազոտ մատակարարել անցման կետերին` կանխելու հնարավոր բռնկումը կամ պայթուցիկ կոնցենտրացիաների խառնուրդների առաջացումը:

8. Արտադրամասերում և բաց թորման և ներծծման արտադրամասերում անհրաժեշտ է ստուգել հրդեհաշիջման առաջնային սարքավորումների առկայությունը և գործող անշարժ կամ կիսակայուն հրդեհաշիջման համակարգերի սպասարկելիությունը:

Բնօրինակ խառնուրդի բաղադրիչները.

Decan-ը անգույն, դյուրավառ հեղուկ է՝ բենզինի թեթև հոտով: Դեկանը անլուծելի է ջրում, քիչ լուծվող էթանոլում և հեշտությամբ լուծվող ոչ բևեռային լուծիչներում։ Բռնկման կետ 47?С, ինքնաբռնկման ջերմաստիճան 208?С.

Դեկանը պատկանում է հագեցած ածխաջրածինների դասին։ Օրգանական միացությունների մեջ քիմիապես ամենաիներտը՝ հագեցած ածխաջրածինները, միաժամանակ ամենաուժեղ դեղամիջոցներն են։ Գործնականում հագեցած ածխաջրածինների ազդեցությունը թուլանում է նրանց աննշան լուծելիությամբ ջրում և արյան մեջ, ինչի հետևանքով արյան մեջ վտանգավոր կոնցենտրացիաներ ստեղծելու համար օդում բարձր կոնցենտրացիաներ են անհրաժեշտ։ Թունավոր էֆեկտ. ունի թմրադեղային ազդեցություն իր բարձր լիպոֆիլիզմի շնորհիվ:

Դեկանի գոլորշիների MPC-ն աշխատանքային տարածքի օդում 300 մգ/մ է: Սուր ազդեցության պայմաններում նկատվում է ցնցում, գլխացավ, սրտխառնոց, փսխում, զարկերակի դանդաղում։ Թունավորման դեպքում զանգահարել

շտապ բժշկական օգնություն. Տուժածին վարակի գոտուց տեղափոխեք մաքուր օդ, ապահովեք խաղաղությունը։

Անհատական ​​պաշտպանություն. Հարմար է ցածր կոնցենտրացիաների համար

զտիչ արդյունաբերական գազի դիմակ ապրանքանիշի A. Շատ բարձր կոնցենտրացիաների դեպքում - մեկուսիչ գուլպաներ գազի դիմակներ հարկադիր օդի մատակարարմամբ: Երկարատև շփման դեպքում՝ մաշկի պաշտպանություն՝ ձեռնոցներ,

գոգնոցներ՝ անթափանց ծածկով, աչքերը պաշտպանելու համար պետք է օգտագործել դիմակներ։ Կանխարգելման միջոցառումներ. Սարքավորումների և հաղորդակցությունների կնքումը, տարածքների պատշաճ օդափոխումը: Պահանջվում է բժշկական զննումներաշխատողները 12 ամիսը մեկ անգամ՝ դեկանի և այլ հագեցած ածխաջրածինների արտանետման հետ կապված աշխատանքի ընթացքում:

Էթիլային սպիրտ (էթանոլ, մեթիլկարբինոլ) դյուրավառ, անգույն հեղուկ է՝ բնորոշ հոտով, ցանկացած հարաբերակցությամբ խառնվող ջրի և բազմաթիվ օրգանական լուծիչների հետ։ Բռնկման կետ 13? C, բռնկման ջերմաստիճանը 365? C:

Էթանոլն օգտագործվում է բազմաթիվ օրգանական միացությունների սինթեզի, Լեբեդևի մեթոդով ՍՍ-ի արտադրության համար, ալկոհոլային օղու և գարեջրագործության արդյունաբերությունում, որպես լաքերի լուծիչ, արդյունահանման և այլն։

Էթիլային սպիրտի գոլորշիների MPC-ն աշխատանքային տարածքի օդում 1000 մգ/մ է: Գործողության ընդհանուր բնույթը. դեղամիջոց, որը սկզբում առաջացնում է կենտրոնական նյարդային համակարգի գրգռում, ապա կաթված: Մարդու մարմնում էթանոլը վերածվում է ացետալդեհիդի և քացախաթթվի, ինչը հանգեցնում է բոլոր օրգանների և հյուսվածքների թունավոր վնասների: Բարձր չափաբաժինների երկարատև ազդեցության դեպքում այն ​​կարող է առաջացնել նյարդային համակարգի, լյարդի, սրտանոթային համակարգի և մարսողական համակարգի ծանր օրգանական հիվանդություններ: . Սուր թունավորումը էթիլային սպիրտի գոլորշիով աշխատավայրում (առանց կուլ տալու) գործնականում քիչ հավանական է, նույնիսկ եթե հաշվի առնենք, որ ամբողջ ներշնչված ալկոհոլը մնում է մարմնում: Էթիլային սպիրտի գոլորշիներով քրոնիկական թունավորման դեպքերն անհայտ են։

Էթանոլն իր մաքուր տեսքով առաջացնում է աշխատողների չոր մաշկ և երբեմն ճաքերի առաջացում:

Թունավորման նշաններ՝ հուզական անկայունություն, շարժումների համակարգման խանգարում, դեմքի մաշկի կարմրածություն, սրտխառնոց և փսխում, շնչառական դեպրեսիա և գիտակցության խանգարում (ծանր դեպքերում):

Էթիլային սպիրտով թունավորվելու դեպքում պետք է շտապ օգնություն կանչել բժշկական օգնություն. Եթե ​​տուժածը գիտակցության մեջ է, բայց ունի ուժեղ թուլություն, անտարբերություն, քնկոտություն, ապա մինչև բժշկի ժամանելը կարող եք նրան ամոնիակով թրջված բամբակի հոտ տալ և ողողել ստամոքսը։ Ստամոքսը լվանալու համար հարկավոր է խմել 1-1,5 լիտր ջուր՝ սննդի սոդայի ավելացմամբ (1 թ/գ սոդա 1 լիտր ջրի դիմաց), որից հետո պետք է առաջացնել լռության ռեֆլեքս։ Դուք կարող եք կրկնել ընթացակարգը մի քանի անգամ: Այնուհետև զոհին պետք է տաքացնել, քանի որ ալկոհոլը հանգեցնում է մաշկի մակերեսային անոթների ընդլայնմանը, և դա նպաստում է. արագ սառեցումօրգանիզմ։ Նրան խորհուրդ է տրվում խմել թունդ թեյ կամ սուրճ։ Պլանշետային ակտիվացված փայտածուխի առկայության դեպքում տուժողին կարող եք տալ մինչև 20 հաբ։

Անհատական ​​պաշտպանություն. Շնչառության մանրակրկիտ պաշտպանություն. A ապրանքանիշի զտիչ արդյունաբերական գազի դիմակի օգտագործում. Մաշկի պաշտպանություն (համազգեստ, պաշտպանիչ ձեռնոցներ) և աչքերի (դիմակներ, ակնոցներ):

Կանխարգելիչ միջոցառումներ՝ սարքավորումների և հաղորդակցությունների կնքում, էթիլային սպիրտի անհասանելիություն, բացատրական աշխատանք, տարածքների պատշաճ օդափոխում:

Հրդեհային անվտանգության միջոցառումներ. Նախնական խառնուրդի բաղադրիչները (դեկան, էթիլային սպիրտ) դյուրավառ հեղուկներ են։ Էթիլային սպիրտի ընդունման, պահպանման և տեղափոխման հետ կապված ջրամբարները, տեխնոլոգիական սարքավորումները, խողովակաշարերը և լցոնման և ջրահեռացման սարքերը, դեկանը պետք է պաշտպանված լինեն. ստատիկ էլեկտրականություն. Էլեկտրասարքավորումները պետք է լինեն պայթյունավտանգ: Հրդեհաշիջման միջոցներ՝ ավազ, ասբեստի ծածկոց, ածխածնի երկօքսիդի կրակմարիչներ: .

7. Օգտագործված գրականության ցանկ

1. Կոգան Վ.Ե., Ֆրիդման Վ.Մ., Կաֆարով Վ.Վ. Հավասարակշռություն հեղուկի և գոլորշու միջև: տեղեկատու. Գիրք. 1-2. Մ. Լ.: Նաուկա, 1966. -786 էջ.

2. Պավլով Կ.Ֆ., Ռոմանկով Պ.Գ., Նոսկով Ա.Ա. PAKhT դասընթացի օրինակներ և առաջադրանքներ. Լ.: Քիմիա, 1987-.576 էջ.

3. Ռամմ Վ.Մ. գազի կլանումը. Մ.: Քիմիա, 1976.-655 էջ.

4. Նավթի վերամշակման հիմնական գործընթացների և ապարատների հաշվարկ / Էդ. Սուդակովը։ տեղեկատու. Մ.: Քիմիա, 1979.-568 էջ.

5. Քիմիական տեխնոլոգիայի հիմնական գործընթացները և ապարատները / Էդ. Յու.Ի. Դիտներսկին. Դիզայնի ուղեցույց. Մ.: Քիմիա, 1991-496 թթ.

6. Ալեքսանդրով Ի.Ա. Թորման և ներծծման ապարատներ. Մ.: Քիմիա, 1978.-280 էջ.

7. Ձեռնարկ քիմիկոս. Հատոր II Անօրգանական և օրգանական միացությունների հիմնական հատկությունները. Լ., Մ.: Քիմիա, 1964.-1168 էջ.

8. Վարգաֆտիկ Ն.Բ. Գազերի և հեղուկների ջերմաֆիզիկական հատկությունների ձեռնարկ. Մոսկվա: Նաուկա, 1972-720-ական թթ.

9. Տիպիկ սյունակային ապարատ՝ ուղեցույց, Կազան, 1982.-20 էջ.

10. Ուրյադով Վ.Գ., Արիստով Ն.Վ., Կուրդյուկով Ա.Ի. «Կառուցվածք-սեփականություն» հարաբերությունը. Մաս IV. Տոպոլոգիական մոտեցում օրգանական միացությունների մակերեւութային լարվածության նկարագրությանը., 2002.-77 էջ.

11. Լաշչինսկի Ա.Ա. Եռակցված քիմիական սարքերի նախագծում. տեղեկատու. L.: Mashinostroenie, 1981.-382 p.

12. Սկոբլո Ա.Ի., Տրեգուբովա Ի.Ա., Մոլոկանով Յու.Կ. Նավթի վերամշակման և նավթի գործընթացներ և ապարատներ քիմիական արդյունաբերություն.Մ.: Քիմիա, 1982.-584

13. Արդյունաբերության մեջ վնասակար նյութեր. տեղեկատու. T I Օրգանական նյութեր / Ed. Ն.Վ. Լազարեւը։ Լ.: Քիմիա, 1976-538 թթ.

14. Լաշչինսկի Ա.Ա., Տոլչինսկի Ա.Ռ. Քիմիական սարքավորումների նախագծման և հաշվարկման հիմունքներ. տեղեկատու. Լ.: Mashinostroenie, 1970-752s.

15. VNE 5-79 PPBO - 103 -79 Հրդեհային անվտանգության կանոններ քիմիական արդյունաբերության ձեռնարկությունների շահագործման համար, 322 p.

16. Ձեռնարկ նավթաքիմիկոս Հատոր 1. / Ed. Օգորոդնիկովա Ս.Կ. Մ.: 1978 - 496 էջ.

Հյուրընկալվել է Allbest.ru-ում

Նմանատիպ փաստաթղթեր

Գոլորշու արագության և սյունակի տրամագծի, թիթեղների քանակի և սյունակի բարձրության որոշում: Թիթեղների հիդրավլիկ հաշվարկ. Սյունակի ջերմային հաշվարկ. Ջերմափոխանակիչի դիզայնի ընտրությունը. Ջրի ջերմության փոխանցման գործակիցի որոշում. Սառնարանի հաշվարկը թորման համար.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 07.01.2016թ


ացետոն-ջուր երկուական խառնուրդի տարանջատման համար շարունակական գործողության թորման սյունակի հաշվարկ: Սյունակի նյութական հաշվեկշիռը. Գոլորշու արագությունը և սյունակի տրամագիծը: Սկուտեղների հիդրավլիկ հաշվարկ, դրանց քանակի և սյունակի բարձրության որոշում։ Տեղադրման ջերմային հաշվարկ.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 05/02/2011 թ


Ռեկտիֆիկացիան որպես արդյունաբերության մեջ հեղուկ խառնուրդների տարանջատման մեթոդ: Սյունակի չափերի որոշում. Թիթեղների և ճնշման հիդրավլիկ հաշվարկը խորանարդում: Պոմպի, հումքի տաքացուցիչի, դեֆլեգմատորի և կաթսայի հաշվարկ: Սյունակի ջերմային և նյութական հավասարակշռությունը:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 07.02.2015թ


Սյունակի նյութական հաշվեկշիռը և գործառնական ռեֆլյուքսի հարաբերակցությունը: Հեղուկի զանգվածի հոսքի միջին արագությունը սյունակի վերևի և ներքևի համար: Գոլորշու և հեղուկի ծավալային հոսքի արագություն: Թորման սյունակի հիդրավլիկ հաշվարկ. Տեղադրման և կցամասերի ջերմային հաշվարկ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 04.05.2015թ


Ուղղման գործընթացի բնութագրերը. Տեխնոլոգիական համակարգթորման կայան՝ հեքսան-տոլուոլի խառնուրդն առանձնացնելու համար։ Սյունակի նյութական հաշվեկշիռը. Թիթեղների հիդրավլիկ հաշվարկ. Թիթեղների քանակի և սյունակի բարձրության որոշում: Տեղադրման ջերմային հաշվարկ.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 17.12.2014թ


Երկուական խառնուրդների պարբերական ուղղում: Շարունակական թորման կայաններ երկուական խառնուրդների տարանջատման համար: ԱԱՀ-ի մնացորդի, հեղուկի գազահեղուկ շերտի բարձրության սառնարանի հաշվարկ. Գոլորշու արագության և սյունակի տրամագծի որոշում:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 20.08.2011թ


Գոլորշի արագության որոշում և թորման սյունակի տրամագծի հաշվարկ: Գոլորշու և հեղուկի իզոբարների կորերի կառուցում, հագեցած գոլորշիների դիագրամի կախվածությունը ջերմաստիճանից, իզոբարի կառուցում։ Կոնդենսատոր-սառնարանի, կցամասերի տրամագծի և կաթսայի հաշվարկ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 25.09.2015թ


Շարունակական թորման սյուն մաղի սկուտեղներով, նյութական հաշվեկշռի հաշվարկ: Թորում, թորման մնացորդ և մոլային սնուցման արագություն: Թիթեղների հիդրավլիկ հաշվարկ. Թիթեղների քանակը և սյունակի բարձրությունը: Հեղուկի ուղու երկարությունը ափսեի վրա:

վերահսկողական աշխատանք, ավելացվել է 15.03.2009թ


Ուղղման գործընթացի տեխնոլոգիական հիմքերը, դրա փուլերն ու սկզբունքները: Թիթեղների նվազագույն քանակի, ռեֆլյուքսի հարաբերակցության և սյունակի տրամագծի որոշում: Տեղադրման ջերմային և կառուցվածքային-մեխանիկական հաշվարկ. Ջերմային մեկուսացման հաշվարկ. Գործընթացների ավտոմատացում.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 16.12.2015թ


Ուղղման գործընթացի նյութական հաշվեկշիռը: Ռեֆլյուքսային հարաբերակցության, գոլորշու արագության և սյունակի տրամագծի հաշվարկ: Թորման սյունակի ջերմային հաշվարկը. Սարքավորումների հաշվարկ՝ կաթսա, դեֆլեգմատոր, սառնարաններ, վառարան։ Խողովակաշարերի տրամագծի հաշվարկ.

Հարց թիվ 1. Ներքին ճնշման տակ գործող գլանաձև թաղանթի պատի հաստության հաշվարկ:

Փորձարկման պայմանների համար ուժի վերլուծություն չի պահանջվում, եթե փորձարկման պայմաններում նախագծային ճնշումը ավելի փոքր է, քան նախագծային ճնշումը աշխատանքային պայմաններըբազմապատկած 1,35 [ 20]/[]:

Հարց թիվ 2. Ծածկույթների և հատակների հաստության հաշվարկ: Նրանց տեսակները.

Ներքևները, ինչպես պատյանները, տեխնոլոգիական ապարատների հիմնական տարրերից են: Հորիզոնական և ուղղահայաց սարքերի գլանաձև ամբողջությամբ եռակցված կեղևները երկու կողմից սահմանափակված են հատակով: Ներքևի հատվածը անբաժանելիորեն կապված է կեղևի հետ:

Ներքևների ձևը էլիպսաձև է, կիսագնդաձև, գնդաձև հատվածի տեսքով, կոնաձև, հարթ և շրջագնդաձև։ Կոնաձև և հարթ հատակները գալիս են կցաշուրթերով կամ առանց դրա, իսկ էլիպսաձև հատակները գալիս են միայն եզրերով:

Եռակցված տեխնոլոգիական ապարատներում հատակների ամենատարածված ձևը էլիպսաձև է՝ բալոնի վրա բռնկումով:

Խողովակներից պատրաստված կորպուսների համար օգտագործվում են արտաքին հիմքի տրամագծով հատակներ, իսկ թիթեղներից գլորված կորպուսների համար՝ ներքին հիմքի տրամագծով հատակներ։

Ներքին ճնշման տակ գործող էլիպսաձև հատակների հաշվարկը բաղկացած է հաշվարկված պատի հաստության Ս.

Հաշվարկը կատարվում է կախված որոշիչ պարամետրերի հարաբերակցության արժեքից.

Ներքևի հաշվարկը հնարավոր է ինչպես ներքին հիմքի տրամագծով, այնպես էլ արտաքինով: Տրամագիծով հաշվարկելիս պատի անվանական հաստությունը որոշվում է բանաձևով, մմ.

Այս դեպքում որոշիչ պարամետրերի հարաբերակցությունը պետք է լինի.

Եթե ​​հարաբերակցությունը մեծ է կամ հավասար է 25-ի, ապա պատի հաստությունը ստացվում է բանաձևով. որտեղ է կորության ներքին շառավիղը ներքևի վերևում, մ.

Այստեղ ուռուցիկության խորքերը, մ.

Տրամագծով հաշվարկելիս, անկախ որոշիչ պարամետրերի հարաբերակցությունից, որտեղ է ներքևի վերևի մասում կորության արտաքին շառավիղը, մ. Ահա ուռուցքի խորությունը, մ.

Ստանդարտ հատակների համար և հետևաբար:

Պատի հաստությունը որոշվում է բանաձևով. որտեղ է ընդհանուր աճը կեղևի հաշվարկված հաստությանը, մմ,

Արժեքը մեջ ընդհանուր տեսարանորոշվում է բանաձևով. նյութի վրա աշխատանքային միջավայրի կոռոզիայի կամ այլ տեսակի քիմիական ազդեցության թույլտվություն, մմ, էրոզիայի թույլտվություն կամ նյութի վրա միջավայրի մեխանիկական ազդեցության այլ տեսակ, մմ, լրացուցիչ թույլտվություն տեխնոլոգիական և տեղադրման պատճառներով: , մմ, չափի շրջակա միջավայրի համար սահմանաչափի ամենամոտ չափը, մմ:

Ի տարբերություն ներքևի մասի, որոնք մշտապես կապված են մարմնի կեղևի հետ, կափարիչները անջատվող միավորներ են կամ ապարատի մասեր, որոնք հերմետիկորեն փակում են մարմինը: Սարքի ծածկոցները ծառայում են սարքի ագրեգատների հավաքման, հետազոտման և վերանորոգման հարմարության համար:

Կափարիչների տեղադրությունը ապարատի մեջ կարող է լինել վերին, ստորին և կողային: Ծածկույթի ձևը կլոր է, ուղղանկյուն և ձևավորված։ Ամենատարածվածը կլոր կափարիչներն են, քանի որ դրանք տեխնոլոգիապես ավելի զարգացած են արտադրության մեջ:

Կլոր ծածկոցները հիմնականում կիսագնդաձև կամ էլիպսաձև հատակ են, որի վրա եռակցված է եզր: Նույն եզրը եռակցված է ապարատի մարմնին: Կափարիչը մարմնին ամրացնելու համար օգտագործվում են պտուտակներ կամ գամասեղներ, որոնց չափերը և քանակը պետք է բավարար լինեն շահագործման և փորձարկման ընթացքում ապարատի անհրաժեշտ սեղմող ուժն ու խստությունը ապահովելու համար:

Կափարիչի պատի հաստությունը հաշվարկվում է այնպես, ինչպես ստորին պատի հաստությունը:

Հարց թիվ 3. Արտաքին ճնշման տակ գործող խեցիների պատերի հաստության հաշվարկ:

Պատի հաստությունը որոշվում է բանաձևով.

որտեղ c - ավելացում, որը բաղկացած է. c 1 - կոռոզիայի թույլտվություն; 2-ից - մինուս հանդուրժողականության աճ; 3-ից՝ տեխնոլոգիական աճ.

K 2 \u003d f (K 1; K 3) գործակիցը որոշվում է հաշվարկված նոմոգրամով ՝ կախված K 1 և K 3 գործակիցների արժեքներից.

Թույլատրելի արտաքին ճնշումը որոշվում է բանաձևով.

որտեղ ամրության վիճակից թույլատրելի ճնշումը որոշվում է բանաձևով.

Առաձգականության սահմաններում կայունության վիճակից թույլատրելի ճնշումը որոշվում է բանաձևով.

Կեղևի գնահատված երկարությունը ընտրվում է կախված դրա կազմաձևից:

Օգտագործելով հաշվարկված նոմոգրամը, կարող եք որոշել s R ,[p] և l:

Պատի հաստության ստացված արժեքը պետք է ստուգվի [p] բանաձևով:

Հարց թիվ 4. Կցաշուրթերի միացումների հաշվարկման պարամետրեր.

Կցաշուր - խողովակների, տանկերի, հանքերի և այլնի միացնող մաս, որը կատարվում է, որպես կանոն, հիմնական մասի հետ միաժամանակ. սովորաբար հարթ օղակ կամ սկավառակ՝ պտուտակների կամ գամասեղների համար անցքերով: Ապահովում է կապի խստությունը և (կամ) ամրությունը:

Կցաշուրթերի օգնությամբ ապարատին ամրացվում են բոլոր տեսակի ծածկոցներ, խողովակներ, իսկ կոմպոզիտային պատյանները փոխկապակցված են։

Կցաշուրթերը ամուր են և ազատ:

Միակտոր ֆլանզները միաձուլված են միացված մասերի հետ (եռակցված, ձուլված), որոնք օգտագործվում են ապարատի մեջ ցածր և միջին ճնշման դեպքում: Ցանկալի է օգտագործել չամրացված եզրեր, երբ անհրաժեշտ է պտուտակների անցքերի երկայնքով միացվող մասերի անկախ կոորդինացում (կցաշուրթերի հարթությունում), ինչպես նաև այն դեպքում, երբ անհրաժեշտ է ունենալ ավելի ամուր նյութից եզրեր, քան մասերը: միացված.

Կցաշուրթի միացում նախագծելիս և հաշվարկելիս նշվում են հետևյալը.

1 ֆլանզների և պտուտակների կառուցվածքային նյութ (գամասեղներ),

2 ճնշում,

3 միացման ներքին տրամագիծ,

4 ապարատի պատի հաստությունը:

Ընտրեք միջադիրի դիզայնը և նյութը, որոշեք միջադիրի լայնությունը: Ընտրեք եզրային միացման տեսակը՝ կախված սարքում առկա միջավայրի ճնշումից և ջերմաստիճանից:

Եթե ​​հնարավոր է, ապա ընտրվում է ստանդարտ եզր, չկա ստանդարտ եզր՝ անհրաժեշտ պարամետրերով, ապա հաշվարկվում է եզրային միացումը։

1 Գտեք հաշվարկված արժեքները.

1.1 ավելի բարակ եզր, կոնաձև թփի հաստություն,

1.2 եզրաթևի ավելի մեծ հաստության հարաբերակցությունը փոքրին,

1.3 մեծ հաստությամբ թփի եզր,

1.4 երկարությամբ եզրային եռակցման եզր:

2 Ընտրեք պտուտակների (գամասեղների) տրամագիծը:

3 Գտեք պտուտակի շրջանագծի տրամագիծը:

4 Գտեք եզրի արտաքին տրամագիծը:

5 Գտեք միջադիրի արտաքին տրամագիծը:

6 Գտեք միջադիրի միջին տրամագիծը:

7 Գտեք հարթակի արդյունավետ լայնությունը:

8 Գտեք պտուտակների (գամասեղների) մոտավոր թիվը:

Հարց թիվ 5.Կցաշուրթերի միացումների երկրաչափական պարամետրերի որոշում.

Քիմիական արդյունաբերության մեջ խողովակների, խողովակների կցամասերի և ապարատների համար հիմնականում օգտագործվում են եզրերի հետևյալ տեսակները՝ մարմնին հարթ եռակցված պողպատ և եռակցված պողպատե հետույք (նկ. 1.2):

Սարքը նախագծելիս պետք է օգտագործվեն ստանդարտ և նորմալացված եզրեր: Նման եզրերը արտադրվում են առանձին կցամասերի և խողովակաշարերի համար Դ y մինչև 800 մմ և միացված սարքերի համար Դ y 400 մմ-ից և ավելի: Կցաշուրթերի միացումների հաշվարկն իրականացվում է այն դեպքերում, երբ հնարավոր չէ օգտագործել նորմալացված եզրեր՝ պահանջվող պարամետրերի եզրերի բացակայության պատճառով:

Կցաշուրթի միացման հաշվարկպահանջում է հետևյալ հաշվարկված արժեքների հաշվարկը.

Փոքր հաստության կոն Բուշի եզր

Եռակցման եզրերի և պտուտակների համար եզրագծերի ավելի մեծ հաստության և փոքրի հարաբերակցությունները ընտրվում են ըստ ժամանակացույցի, հարթ եռակցված եզրերի համար.

Ընդունվում են ավելի հաստ եզրագծեր, հարթ եռակցված եզրերի համար;

Եռակցման եզրային եզրագծի բարձրությունը:

Բացի այդ, նրանք սահմանում են.

Կցաշուրթի թփի համարժեք հաստություն

հարթ եռակցման եզրի համար;

Հեղույսի շրջանակի տրամագիծը, մ:

ա) եզրային եռակցման եզրերի համար

բ) եռակցված հարթ եզրերի համար

Կցաշուրթի արտաքին տրամագիծը, որտեղ ա -արժեքը՝ կախված ընկույզի տեսակից և չափից, մ; - պտուտակի տրամագիծը, մ; չափը վերցվում է որպես 10 կամ 5 մմ բազմապատիկ;

Ներդիրի արտաքին տրամագիծը, որտեղ արժեքը ընտրվում է կախված պտուտակների տրամագծից և միջադիրի տեսակից.

միջադիրի միջին տրամագիծը, որտեղ է միջադիրի լայնությունը.

Արդյունավետ շերտի լայնությունը, մ.

ա) հարթ միջադիրների համար.

ժամը ,, ժամը;

բ) ութանկյուն և օվալ հատվածների միջադիրների համար.

Հեղույսների (գամասեղների) մոտավոր քանակը

Որտեղ - պտուտակի քայլը, մ. Հեղույսների վերջնական թիվը որոշվում է որպես չորսի ամենամոտ մեծ բազմապատիկ.

Կցաշուրթի մոտավոր հաստությունը

Որտեղ է որոշվում ժամանակացույցով:

Հարց թիվ 6. Սարքի պատերին ամրացնող անցքեր. Անցքերի ամրացման հաշվարկ.

Կցամասերի և լյուկերի համար անհրաժեշտ անցքերը մարմնի պատերին, ծածկույթին, եռակցված ապարատի հատակին թուլացնում են պատերը, ուստի դրանց մեծ մասն ամրացվում է: Նկ. 1.7-ում ներկայացված են եռակցված ապարատի պատերին անցքերի ամրացման բնորոշ նմուշներ: Առավել ռացիոնալը և, հետևաբար, նախընտրելին այն է, որ կցամասն ամրացվի ճյուղային խողովակով (նկ. 1.7, տեսակները. աև բ).Ստատիկ բեռների տակ աշխատող պլաստիկ նյութերից պատրաստված ապարատի պատերին միայնակ անցքեր ամրացնելու համար ստորև նկարագրված մեթոդը կիրառվում է հետևյալ պայմաններում.

1 գլանաձև պատյանների և գնդաձև և էլիպսաձև հատակների պատերի կլոր անցքերի համար

2 կոնաձև պատյանների և հատակի կլոր անցքերի համար , որտեղ α-ն կոնի վերևի անկյան կեսն է. այլ պարամետրեր Նկ. 1.7;

3 ձվաձեւ անցքերի համար որտեղ են օվալաձև անցքի փոքր և հիմնական առանցքների երկարությունները: Օվալաձև անցքերի ամրացումը հաշվարկելիս օգտագործվում է պարամետրը դ - օվալաձև անցքի հիմնական առանցքի երկարությունը, այսինքն. դ=

Փոսը համարվում է միայնակ, եթե դրան ամենամոտ անցքը չի ազդում դրա վրա, ինչը հնարավոր է, երբ համապատասխան վարդակի կենտրոնական առանցքների միջև հեռավորությունը բավարարում է այն պայմանը, երբ A D. - կցամասերի առանցքների միջև հեռավորությունը, մ; դ 1, դ 2 - առաջին և երկրորդ կցամասերի ներքին տրամագծերը, մ; Ս w1, Ս w2 - առաջին և երկրորդ կցամասերի պատի հաստությունը, մ.

Բրինձ. 1.7. Ստատիկ բեռների տակ աշխատող ապարատների պատերին անցքեր ամրացնելու համար տարբեր նախագծերի հաշվարկման սխեմաներ. ա- ամրապնդում միակողմանի կցամասով; բ-երկկողմանի տեղադրում; v-միակողմանի տեղադրում և երեսպատում; g - երկկողմանի կցամաս և երկու ծածկույթ; դ-ֆլանգավորում և տեղադրում; ե- շեֆ

Եթե ​​հեռավորությունը Աերկու հարակից անցքերի միջև ավելի քիչ կլինի Ա Դ , ապա ամրությունների հաշվարկը կարող է կատարվել այնպես, ինչպես պայմանական տրամագծով մեկ անցքի համար, որտեղ C-ն կառուցվածքային աճն է, մ.

Առավելագույն թույլատրելի տրամագիծը դ Դ , մ, պատի մեկ անցք, որը չի պահանջում լրացուցիչ ամրացում, որոշվում է բանաձեւով որտեղ Ս" - Սարքի մարմնի պատի անվանական դիզայնի հաստությունը առանց կառուցվածքային հավելման և ϕw = 1, մ; ϕ - եռակցման ուժի գործակից:

Եթե ​​անցքի տրամագիծը , ապա փոսը ամրացնելը (և, համապատասխանաբար, հետագա հաշվարկը) չի պահանջվում: Եթե , ապա պետք է ընտրել ամրացման տեսակը և դրա համար կատարել հետևյալ պայմանները.

Սարքի պատին կցամասի կամ խողովակի եռակցման դեպքում ըստ սխեմաների a-ն և b-ը միացված ենբրինձ. 1.7 (դիզայնի ամենատարածված դեպքը), այս կցամասով անցքի ամրացումը բավարար է, եթե բավարարված են հետևյալ պայմանները.

միակողմանի կցամասով (սխեմա ա)

երկկողմանի կցամասով (գծապատկեր բ)

որտեղ է վարդակի նախագծային պատի անվանական հաստությունը (առանց ավելացումների և ϕ = 1), մ.

Եթե ​​(1), (2) պայմանները չեն պահպանվում անհրաժեշտ է միացման մեջ լրացուցիչ ամրացումներ մտցնել կցամասի պատի տեղական խտացման, ամրացված պատի կամ երեսպատման տեղական խտացման տեսքով: Հզորացման մեջ ներգրավված կցամասի պատի հաստությունը, որը հիմնված է ռացիոնալ եռակցման վրա, խորհուրդ չի տրվում բարձրացնել ավելի քան 2 Ս.

Սկզբում անցքը կցամասով և ծածկույթով ամրացնելիս. 1-ին պատի հաստությունը չի ավելանում, բայց ամրացնող երեսպատման հաստությունը Ս Հ վերցված պատի հաստությանը հավասար Ս.

Ամրապնդումն այս դեպքում տրամադրվում է հետևյալ պայմաններով.

Սխեմայի համար v(նկ. 1.7)

սխեմայի համար Գ (4)

Եթե ​​(3) կամ (4) պայմանները չեն պահպանվում, ապա անհրաժեշտ է ավելացնել S Ш վարդակի պատի հաստությունը (մինչև S Ш.< 2S), либо тол­щину накладки S H (նույն սահմաններում), կամ երկուսն էլ՝ մինչև նշված պայմանները բավարարվեն։

Կցամասը կամ խողովակը եզրապատ պատին եռակցելիս ըստ սխեմայի դ(նկ. 1.7) անցքերի ամրացումը ֆլանգինգով և կցամասով բավարար է պայմանը բավարարելու դեպքում.

Պետք է հիշել, որ տեխնոլոգիական նկատառումներով ֆլանգինգ S 6-ի հաստությունը կարող է լինել ոչ ավելի, քան 0,85, ինչը սահմանափակում է նման ամրացումների օգտագործումը:

Հորատանցքերի ամրացում շեֆով ըստ սխեմայի ե(նկ. 1.7) բավարար է, եթե պայման

Պահոցի լայնությունը բ Հ (կամ ղեկավարները) հաշվարկվում է բանաձևով

Հարց թիվ 7. Սարքավորման հենարանների տեսակները. Սարքի հենարանների հաշվարկման առանձնահատկությունները.

Հիմնադրամի վրա սարքերի տեղադրումն իրականացվում է հիմնականում հենարանների օգնությամբ։ Անմիջապես հիմքերի վրա տեղադրվում են միայն հարթ հատակով սարքեր, որոնք նախատեսված են հիմնականում բեռնման տակ աշխատելու համար:

Կախված ապարատի աշխատանքային դիրքից՝ տարբերվում են ուղղահայաց ապարատների հենարանները և հորիզոնական ապարատների հենարանները։

Ուղղահայաց սարքերի վրա տեղադրելու ժամանակ բաց տարածքերբ աջակցության բարձրության հարաբերակցությունը սարքի տրամագծին , Խորհուրդ է տրվում օգտագործել գլանաձև կամ կոնաձև հենարաններ (նկ. 1, ա, բ)բարձրությունը H «600 մմ-ից ոչ պակաս: Ներքին հիմքի վրա տեղադրված էլիպսաձև հատակով սարքերի համար, ինչպես նաև երբ Հ/ Դ<5 Խորհուրդ է տրվում օգտագործել նկ. 1.11 v.Առաստաղների միջև սարքերը կախելիս կամ հատուկ կրող կառույցների վրա տեղադրելիս օգտագործվում են թաթեր (նկ. 1, դ): Հորիզոնական գլանաձև սարքերի հենարանները կարող են շարժական լինել (նկ. 1, դ,ձախ) կամ կոշտ միացված է ապարատին (նկ. 1.5, աջ):

Բրինձ. 1 Սարքավորումների աջակցության տեսակները.

ա- գլանաձեւ աջակցություն; բ-կոնաձև աջակցություն; v- դարակաշարեր; պարոն թաթեր;

դ- թամբի աջակցություն

Թամբերի քանակը (նկ. 1, ե)պետք է լինի առնվազն 2. Այս դեպքում մեկ հենարան պետք է ամրացվի, մնացածը՝ շարժական։ Ֆիքսված հենարանի և շարժականի միջև հեռավորությունը ընտրվում է այնպես, որ ապարատի ջերմաստիճանի երկարացումը հարակից հենարանների միջև չի գերազանցում 35 մմ:

Թաթերը հաշվարկելիս որոշվում են կողերի չափերը։ Կողերի բարձրության հարաբերակցությունը լ/ հ(նկ. 1, դ) խորհուրդ է տրվում վերցնել հավասար 0,5: Կողի հաստությունը որոշվում է բանաձևով , որտեղ Gmax - ապարատի առավելագույն քաշը, MN (սովորաբար տեղի է ունենում հիդրոփորձարկման ժամանակ); n - թաթերի քանակը; Զ- կողերի քանակը մեկ թաթում (մեկ կամ երկու); լ- աջակցության վերելք, մ; [σ] - թույլատրելի սեղմման սթրես (կարելի է ընդունել 100 ՄՊա); K գործակիցը սկզբում վերցվում է 0,6-ի, այնուհետև այն ճշգրտվում է ըստ ժամանակացույցի։

Եռակցված կարերի ամրությունը պետք է համապատասխանի պայմանին , որտեղ L w եռակցման ընդհանուր երկարությունն է, m; h w - եռակցման ոտք, մ (սովորաբար h w \u003d 0,008 մ); [τ] w - եռակցման նյութի թույլատրելի կտրվածքային լարվածություն, ՄՊա ([τ] w ≈ 80 ՄՊա):

Թամբի հենարանների հաշվարկ (նկ. 1.5) կրճատվում է հիմնականում հենարանների քանակի ընտրության և հենարանի կրող մակերեսի տակ գտնվող ապարատի երեսպատման տեղադրման (եռակցման) անհրաժեշտության ստուգման վրա: Քիմիական արդյունաբերության մեջ սովորաբար տեղադրվում են 2-3 հենարաններ։ Դիտարկենք երկու թամբի առանցքակալներով սարքերի հաշվարկը.

Բրինձ. 1.2. Նախագծային բեռներ երկու թամբերի վրա տեղադրված հորիզոնական ապարատի մեջ

Եռակցված թամբի հենարանի վերևում գտնվող հատվածում ճկման պահը հիմքի ափսեի երկայնքով սահելու դեպքում, որտեղ գտնվում են հենակետային կողերի ամենամեծ և ամենափոքր բարձրությունները:

Սարքի պատի ամրությունը ներքին ճնշման համակցված գործողությունից Ռև հենարանների ռեակցիայից թեքվելը ստուգվում է երկու հատվածով.

միջակայքի մեջտեղում

աջակցության վերևում

որտեղ է հղման հատվածում ամրացնող օղակներով չամրացված պատյանների գործակիցը, որը որոշվում է գրաֆիկից՝ կախված թամբի հենարանի կողմից ապարատի շրջագծի անկյունից: բ; սարքի հղման հատվածում պատյանների մեջ խստացնող օղակներ տեղադրելիս. Ս - ապարատի պատի հաստությունը, մ; C - կառուցողական աճ, մ; [b] - թույլատրելի սթրես ապարատի մարմնի նյութի համար, ՄՊա

Անցվածքի միջնամասում և հենարանի վերևում ամրության պայմանը չկատարելու դեպքում անհրաժեշտ է, համապատասխանաբար, տեղադրել երեք հենարաններ կամ սարքին տեղադրել (եռակցել) երեսպատում հենարանի կրող մակերեսի տակ։ Ծածկույթի հաստությունը սովորաբար ենթադրվում է, որ հավասար է ապարատի մարմնի պատի հաստությանը:

Սարքերի գլանաձև և կոնաձև հենարանների հաշվարկ,դրսում տեղադրումն իրականացվում է հաշվի առնելով առանցքային բեռի համատեղ ազդեցությունը (ապարատի ծանրությունը, դրա շրջակա միջավայրը և դրա վրա հենված արտաքին սարքերը՝ խողովակաշարեր, հարթակներ, աստիճաններ, մեկուսացում և այլն), քամու և էքսցենտրիկ բեռներից ճկման պահերը, և նաև հաշվի առնելով սեյսմիկ ազդեցությունները 7 բալից ավելի սեյսմիկություն ունեցող տարածքների համար (12 բալանոց սանդղակով): Բաց տարածքում տեղադրված բոլոր սյունակային սարքերը ենթակա են քամու բեռի հաշվարկի, եթե դրանց բարձրությունը H> 10 մ է և, ինչպես նաև. Հ< 10 մ բայց Հ>Դ ր , որտեղ D min-ը սարքի արտաքին տրամագծերից ամենափոքրն է:

Բրինձ. 1.17. Սարքի հաշվարկման սխեման

Քամու բեռներից ճկման մոմենտները հաշվարկելիս ապարատի նախագծման սխեման օգտագործվում է հենապատ առաձգական մատնված ձողի տեսքով (նկ. 1.17): Սարքն ըստ բարձրության բաժանվում է հատվածների և բոլոր դեպքերում հատվածի բարձրության վրա հ զ < 10 մ Յուրաքանչյուր G հատվածի քաշը ենթադրվում է կենտրոնացված հատվածի մեջտեղում: Քամու բեռը փոխարինվում է կենտրոնացված ուժերով Պ ես գործում է հորիզոնական ուղղությամբ և կիրառվում է հատվածների մեջտեղում: Սեյսմիկ ուժերը կիրառվում են նաև հատվածների մեջտեղում հորիզոնական:

Հորիզոնական սյունակային ապարատների համար հենարանների հաշվարկկատարել հետևյալ հաջորդականությամբ.

Սարքի բնական տատանումների ժամանակաշրջանի որոշում.

Քամու բեռից ճկման պահի որոշում.

Սեյսմիկ ազդեցությունների հաշվարկ. Բոլոր ուղղահայաց սարքերը, որոնք տեղադրված են առնվազն 7 բալ սեյսմիկ ակտիվություն ունեցող տարածքներում (12 բալանոց սանդղակով) ենթակա են հաշվարկի, անկախ նրանից, թե որտեղ են գտնվում՝ փակ, թե դրսում:

Քամու և սեյսմիկ ծանրաբեռնվածության ենթակա սյունային ապարատների գլանաձև և կոնաձև հենարանների հաշվարկ:

Հարց թիվ 8.Ներդիրների տեսակների որոշում եզրային միացումներ

Կցամասեր՝ եզրային միացումների կնքման համար:

Ֆլանգավոր հոդերի կնքման համար, միջադիրներ:

ոչ մետաղական, ասբեստ-մետաղական և համակցված եզրերի միացնող եզրին;

ոչ մետաղական և ասբոմետաղական ելուստ-խոռոչի կնիք;

ոչ մետաղական և ասբո-մետաղային փշե ակոսում գտնվող կնիքի բարձր թափանցող միջավայրի համար (ջրածին, հելիում, թեթև նավթամթերքներ, հեղուկ գազեր);

մետաղական հարթ փշե ակոսի կնիքի մեջ;

մետաղական օվալաձև և ութանկյուն հատվածներ:

Բոլոր միջադիրները ստանդարտացված են, ուստի դրանց ընտրությունն իրականացվում է ԳՕՍՏ 15180-70 աղյուսակի միջադիրների ցանկից ընտրությամբ:

Փականների ընտրություն

Խցանումը (ֆիքսված անջատվող հոդերի կնքումը) ձեռք է բերվում որոշակի ուժով սեղմելով, որն ապահովում է կնքված մակերևույթների խստությունը անմիջապես միմյանց հետ կամ դրանց միջև տեղակայված ավելի փափուկ նյութից պատրաստված միջադիրների միջոցով:

Ամենատարածվածը միջադիրի խցանումն է, որն օգտագործվում է ցածր, միջին և բարձր ճնշման հոդերի, ինչպես նաև վակուումի մեջ.

Առանց միջադիրի խցանումը օգտագործվում է միացված տարրերի փոքր տրամագծերի և բարձր ճնշման համար:

Փականների խցանումը, եթե անհրաժեշտ է մի քանի անգամ ապամոնտաժել միացումը (առանց միջադիրները փոխելու), պահանջում են բարձր առաձգական նյութերից պատրաստված միջադիրներ՝ ռետինե, կաշվե:

Մի քանի ապամոնտաժումներ թույլ են տալիս միջադիրներ պատրաստված պարոնիտից, ֆտորոպլաստիկից, համակցված մետաղից փափուկ լցավորիչով:

Միանգամյա գործողությունները ստվարաթղթից, ասբեստի ստվարաթղթից պատրաստված միջադիրներ են:

Կնիքի ձևը բոլոր տեսակի խցանումների դեպքում օղակաձև է, բայց երբեմն այն ուղղանկյուն և ձևավորված է:

Հարց թիվ 9. Կլանման սյունակի հաշվարկման հաջորդականությունը.

Կլանումը հեղուկ կլանչի կողմից գազի կլանման գործընթացն է, որի դեպքում գազը այս կամ այն ​​աստիճանով լուծելի է: Հակառակ պրոցեսը` լուծույթից լուծված գազի արտազատումը, կոչվում է դեզորբցիա:

Հետևյալ արժեքները սահմանվում են որպես նախնական տվյալներ.

1. Մուտքային գազային փուլի ծավալային հոսքի արագությունը սյուն՝ Vg Nm 3 /ժ.

3. Վերականգնման տոկոսադրույքը՝ α %

4. Ներծծվող բաղադրիչի սկզբնական պարունակությունը ներծծող զանգվածային մասում՝ x vn%

5. Ներծծվող բաղադրիչի վերջնական պարունակությունը ներծծող զանգվածային մասում x wc %

6. Մուտքային ջերմաստիճան գազի խառնուրդսյունակում t С

7. Ճնշումը սյունակում P Pa

Հաշվարկի արդյունքում որոշվում են La, Dk, Nototal, ΔPt, Nmt.

Կլանման սյուների հաշվարկն իրականացվում է հետևյալ հաջորդականությամբ.

1. Գազային փուլի կլանված բաղադրիչի սկզբնական հարաբերական մոլային կոնցենտրացիան կլանիչի մուտքի մոտ

2. Գազային փուլի ներծծվող բաղադրիչի վերջնական հարաբերական մոլային կոնցենտրացիան կլանիչի ելքում

1.5 Թորման սյունակի հիմնական երկրաչափական չափերի որոշում

Գոլորշի արագությունը պետք է ցածր լինի որոշակի սահմանափակող արժեքից ω prev, որից սկսվում է ցողացիրը: Մաղով ափսեների համար.

Գոլորշի արագության ω սահմանափակող արժեքը կանխորոշված ​​է ըստ գրաֆիկի։

Մենք ընդունում ենք թիթեղների միջև հեռավորությունը H = 0.3 մ, քանի որ

,

,

հետեւաբար, սյունակի վերին մասի համար մ/վ, սյունակի ներքևի համար մ/վ: Փոխարինելով (1.25) տվյալները՝ ստանում ենք.

D-ից մինչև սյունակի տրամագիծը որոշվում է կախված սյունակի երկայնքով բարձրացող գոլորշու արագությունից և քանակից.

, (1.26)

Այնուհետև սյունակի տրամագիծը հետևյալն է.

Գոլորշու արագությունը սյունակում.

TSB-II տեսակի ափսեի ընտրություն

Անցքի տրամագիծը d 0 =4 մմ:

Դրենաժային միջնորմի բարձրությունը h p =40 մմ:

Սյունակային ապարատ D-ից =1600 մմ - սյունակի ներքին տրամագիծը

F k \u003d 2.0 մ 2 - տարածք խաչաձեւ հատվածըսյունակներ

Սյունակի բարձրության հաշվարկ

Մենք որոշում ենք սկուտեղի սյունակի բարձրությունը հետևյալ հավասարման համաձայն.

H 1 \u003d (n-1) H - սյունակի սկավառակի մասի բարձրությունը.

h 1 - սյունակի բաժանարար մասի բարձրությունը, մմ, h 1 \u003d 1000 մմ ըստ աղյուսակ 2-ի;

h 2 - հեռավորությունը ներքևի ափսեից մինչև ներքև, մմ, h 2 \u003d 2000 մմ սեղան2;

n-ը թիթեղների քանակն է;

H-ը թիթեղների միջև հեռավորությունն է:

Սյունակի պատված մասի բարձրությունը որոշելու համար մենք օգտագործում ենք 1.4 կետում հաշվարկված թիթեղների իրական թիվը.

Ըստ արտահայտության (1.27) սյունակի բարձրությունը հավասար է.

H k \u003d 4,5 + 1,0 + 2,0 \u003d 7,5 մ.

1.6 Սյունակի հիդրավլիկ դիմադրության հաշվարկ

Սյունակի վերին և ստորին մասերում ափսեի հիդրավլիկ դիմադրության հաշվարկը

որտեղ է չոր ափսեի դիմադրությունը, Pa; - դիմադրություն մակերեսային լարվածության ուժերի պատճառով, Pa; - ափսեի վրա գոլորշի-հեղուկ շերտի դիմադրություն, Pa.

ա) սյունակի գագաթը.

Չոր սպասքի դիմադրություն

(1.29)

որտեղ ξ չոր սկուտեղների դիմադրության գործակիցն է, մաղի սկուտեղի համար ξ=1,82;

ω 0 - գոլորշու արագություն ափսեի անցքերում.

, (1.30)

Հեղուկի և գազի խտությունը սահմանվում է որպես հեղուկի և գազի միջին խտություն սյունակի վերին և ստորին մասերում, համապատասխանաբար.

, (1.31)

կգ / մ 3.

Հետևաբար, չոր սկուտեղի հիդրավլիկ դիմադրությունը հետևյալն է.

Պա.

Դիմադրություն մակերեսային լարվածության ուժերի պատճառով

որտեղ σ=20*10 -3 Ն/մ հեղուկի մակերեսային լարվածությունն է; d 0 \u003d 0,004 մ-ը բնիկի համարժեք տրամագիծն է:

Պա.

Գազ-հեղուկ շերտի դիմադրությունը վերցվում է հավասար.

որտեղ h pzh-ը գոլորշի-հեղուկ շերտի բարձրությունն է, m; ; k-ն փրփուրի խտության հարաբերակցությունն է մաքուր հեղուկի խտության, վերցնել k=0,5; h-ը հեղուկի մակարդակի բարձրությունն է արտահոսքի շեմից, մ, համաձայն Աղյուսակ 3-ի h=0.01մ.

Ստացված արժեքները փոխարինելով՝ ստանում ենք հիդրավլիկ դիմադրություն.

Սյունակի բոլոր թիթեղների դիմադրությունը.

որտեղ n-ը թիթեղների քանակն է:

Այնուհետև՝ 2.2 Գործող գոլորշիների արագության բորի ապարատի փաթեթավորված սյունակի հիդրավլիկ հաշվարկը որոշվում է բազմաթիվ գործոններով և սովորաբար իրականացվում է յուրաքանչյուր կոնկրետ գործընթացի տեխնիկատնտեսական հիմնավորման միջոցով: Մթնոլորտային ճնշման տակ ֆիլմի ռեժիմում գործող թորման սյուների համար աշխատանքային արագությունը կարող է 20%-ով ցածր լինել, քան հեղեղման արագությունը. (26) որտեղ...

Դրանք հիմնականում օգտագործվում են ալկոհոլի և հեղուկ օդի (թթվածնային բույսեր) թորման մեջ։ Արդյունավետությունը բարելավելու համար մաղի սկուտեղներում (ինչպես նաև գլխարկով սկուտեղներում) ավելի երկար շփում են ստեղծում հեղուկի և գոլորշու միջև: 2. Սկուտեղի թորման սյուների հաշվարկման տեսական հիմքերը Աշխատանքի վերլուծության և թորման սյուների հաշվարկման երկու հիմնական եղանակ կա՝ գրաֆիկա-վերլուծական (...

Վաղ թե ուշ տնական ալկոհոլի գրեթե յուրաքանչյուր սիրահար մտածում է թորման սյունակ (RK) ձեռք բերելու կամ արտադրելու մասին՝ մաքուր սպիրտ ստանալու սարք։ Դուք պետք է սկսեք հիմնական պարամետրերի համապարփակ հաշվարկից՝ հզորություն, բարձրություն, գզրոցի տրամագիծ, խորանարդի ծավալ և այլն: Այս տեղեկատվությունը օգտակար կլինի ինչպես նրանց համար, ովքեր ցանկանում են բոլոր տարրերը պատրաստել սեփական ձեռքերով, այնպես էլ նրանց համար, ովքեր պատրաստվում են գնել պատրաստի թորման սյունակ (դա կօգնի ձեզ ընտրություն կատարել և ստուգել վաճառողին): Առանց առանձին հանգույցների նախագծման առանձնահատկությունների վրա ազդելու, մենք կքննարկենք ընդհանուր սկզբունքներտանը շտկելու հավասարակշռված համակարգի կառուցում:

Սյունակի շահագործման սխեմա

Խողովակի (ցարգի) և վարդակների բնութագրերը

Նյութ.Խողովակը մեծապես որոշում է թորման սյունակի պարամետրերը և ապարատի բոլոր միավորների պահանջները: Կողքի արտադրության նյութը քրոմ-նիկելային չժանգոտվող պողպատ է՝ «սննդի» չժանգոտվող պողպատ։

Քիմիական չեզոքության պատճառով սննդամթերքի չժանգոտվող պողպատը չի ազդում արտադրանքի բաղադրության վրա, որը պահանջվում է: Շաքարի հում խյուսը կամ թորման թափոնները («գլուխները» և «պոչերը») թորվում են ալկոհոլի մեջ, հետևաբար ուղղման հիմնական նպատակն է առավելագույնի հասցնել արտադրանքի մաքրումը կեղտից և չփոխել ալկոհոլի օրգանոլեպտիկ հատկությունները այս կամ այն ​​ուղղությամբ: . Դասական թորման սյունակներում պղնձի օգտագործումը տեղին չէ, քանի որ այս նյութը փոքր-ինչ փոխվում է քիմիական բաղադրությունըխմել և հարմար է թորիչի (սովորական լուսնաշող) կամ գարեջրի սյունակի արտադրության համար (ուղղման հատուկ դեպք):

Ապամոնտաժված սյունատար խողովակ՝ գզրոցներից մեկում տեղադրված վարդակով

Հաստությունը.Դրակի կողմը պատրաստված է չժանգոտվող պողպատից 1-1,5 մմ պատի հաստությամբ: Ավելի հաստ պատի կարիք չկա, քանի որ դա կբարձրացնի կառուցվածքի արժեքը և քաշը՝ առանց որևէ առավելություն ստանալու:

Ծայրակալի ընտրանքներ.Ճիշտ չէ խոսել սյունակի բնութագրերի մասին՝ առանց փաթեթավորմանը հղում կատարելու։ Տանը շտկելիս օգտագործվում են 1,5-ից 4 քմ շփման մակերեսով վարդակներ: մ/լիտր. Շփման մակերևույթի տարածքի մեծացմամբ մեծանում է նաև տարանջատման ունակությունը, բայց արտադրողականությունը նվազում է: Տարածքի կրճատումը հանգեցնում է տարանջատող և ամրացնող ունակության նվազմանը։

Սյունակի արտադրողականությունը սկզբում մեծանում է, բայց հետո, ելքի ուժը պահպանելու համար, օպերատորը ստիպված է իջեցնել ընտրության արագությունը: Սա նշանակում է, որ կա փաթեթավորման որոշակի օպտիմալ չափ, որը կախված է սյունակի տրամագծից և թույլ կտա հասնել պարամետրերի լավագույն համադրությանը:

Պարույրային պրիզմատիկ փաթեթավորման (SPN) չափերը պետք է պակաս լինեն սյունակի ներքին տրամագծից մոտ 12-15 անգամ: 50 մմ տրամագծով խողովակի համար՝ 3,5x3,5x0,25 մմ, 40-ի համար՝ 3x3x0,25 մմ, իսկ 32-ի և 28-ի համար՝ 2x2x0,25 մմ:

Կախված առաջադրանքներից, նպատակահարմար է օգտագործել տարբեր վարդակներ: Օրինակ, հարստացված թորվածքներ ստանալու ժամանակ հաճախ օգտագործվում են 10 մմ տրամագծով և բարձրությամբ պղնձե օղակներ։ Հասկանալի է, որ այս դեպքում նպատակը ոչ թե համակարգի տարանջատող ու ամրապնդող կարողությունն է, այլ բոլորովին այլ չափանիշ՝ պղնձի կատալիտիկ կարողությունը՝ սպիրտից ծծմբային միացությունները վերացնելու համար։

Պարույր պրիզմատիկ վարդակների տարբերակները

Դուք չպետք է սահմանափակեք ձեր զինանոցը մեկով, նույնիսկ լավագույն վարդակով, այդպիսիները պարզապես չկան: Կան ամենահարմարները յուրաքանչյուր կոնկրետ առաջադրանքի համար:

Նույնիսկ սյունակի տրամագծի փոքր փոփոխությունը լրջորեն ազդում է պարամետրերի վրա: Գնահատելու համար բավական է հիշել, որ անվանական հզորությունը (Վտ) և արտադրողականությունը (մլ/ժ) թվայինորեն հավասար են սյունակի խաչմերուկի մակերեսին (քմ) և, հետևաբար, համաչափ են տրամագծի քառակուսի: Գզրոց ընտրելիս ուշադրություն դարձրեք դրան, միշտ հաշվի առեք ներքին տրամագիծը և համեմատեք այն օգտագործելով տարբերակները:

Հզորության կախվածությունը խողովակի տրամագծից

Խողովակների բարձրությունը.Լավ պահման և տարանջատման հզորություն ապահովելու համար, անկախ տրամագծից, թորման սյունակի բարձրությունը պետք է լինի 1-ից մինչև 1,5 մ, եթե այն ավելի քիչ է, ապա շահագործման ընթացքում կուտակված ֆյուզելային յուղերի համար բավարար տեղ չի լինի, ինչի հետևանքով. ֆյուզելային յուղը կսկսի ներթափանցել ընտրանի: Մեկ այլ թերություն այն է, որ գլուխները հստակորեն չեն բաժանվի ֆրակցիաների: Եթե ​​խողովակի բարձրությունը ավելի մեծ է, դա չի հանգեցնի համակարգի տարանջատման և պահելու հզորության էական բարելավմանը, այլ կավելացնի վարելու ժամանակը, ինչպես նաև «գլուխների» և «գլխակալների» թիվը կնվազի: Խողովակի 50 սմ-ից մինչև 60 սմ բարձրացման ազդեցությունը մեծության կարգով ավելի բարձր է, քան 140 սմ-ից մինչև 150 սմ:

Թորման սյունակի համար խորանարդի ծավալը

Բարձրորակ ալկոհոլի բերքատվությունը մեծացնելու, բայց ֆյուզելի սյունակի գերլցումը կանխելու համար խորանարդի մեջ չմշակված ալկոհոլի հիմնական մասը (լցումը) սահմանափակվում է 10-20 փաթեթավորման ծավալների սահմաններում: 1,5 մ բարձրությամբ և 50 մմ տրամագծով սյունակների համար՝ 30-60 լ, 40 մմ՝ 17-34 լ, 32 մմ՝ 10-20 լ, 28 մմ՝ 7-14 լ:

Հաշվի առնելով խորանարդի լցոնումը ծավալի 2/3-ով, 40-80 լիտր տարողությունը հարմար է 50 մմ ցարգայի ներքին տրամագծով սյունակի համար, 30-50 լիտր տարողությունը 40 մմ-ի համար, 20: -30 լիտր խորանարդ 32 մմ-ի համար, իսկ ճնշման կաթսա 28 մմ:

Առաջարկվող միջակայքի ստորին սահմանին ավելի մոտ ծավալ ունեցող խորանարդ օգտագործելիս կարող եք ապահով կերպով հեռացնել մի կողմը և նվազեցնել բարձրությունը մինչև 1-1,2 մետր: Արդյունքում, ընտրության մեջ բեկում մտցնելու համար կմնա համեմատաբար քիչ ֆյուզելաժ, սակայն «գլխի զսպակների» ծավալը նկատելիորեն կնվազի։

Սյունակի ջեռուցման աղբյուրը և հզորությունը

Ափսեի տեսակը.Լուսնային անցյալը հետապնդում է շատ սկսնակների, ովքեր կարծում են, որ եթե նրանք նախկինում օգտագործել են գազ, ինդուկցիոն կամ սովորական էլեկտրական վառարան լուսնի լույսը տաքացնելու համար, ապա դուք կարող եք թողնել այս աղբյուրը սյունակի համար:

Ուղղման գործընթացը զգալիորեն տարբերվում է թորումից, ամեն ինչ շատ ավելի բարդ է, և կրակը չի աշխատի: Անհրաժեշտ է ապահովել մատակարարվող ջեռուցման հզորության սահուն կարգավորումը և կայունությունը:

Էլեկտրական վառարաններ, որոնք աշխատում են թերմոստատի վրա, մեկնարկային կանգառի ռեժիմում, չեն օգտագործվում, քանի որ հենց որ տեղի ունենա հոսանքի կարճատև անջատում, գոլորշին կդադարի մտնել սյուն, իսկ խորխը կփլվի խորանարդի մեջ: Այս դեպքում դուք ստիպված կլինեք նորից սկսել ուղղումը `ձեր համար սյունակի աշխատանքով և «գլուխների» ընտրությամբ:

Ինդուկցիոն կաթսան չափազանց կոպիտ սարք է, որի հզորությունը աստիճանաբար փոփոխվում է 100-200 Վտ, և ուղղման ժամանակ անհրաժեշտ է սահուն փոխել հզորությունը, բառացիորեն 5-10 Վտ-ով: Այո, և դժվար թե հնարավոր լինի կայունացնել ջեռուցումը, անկախ մուտքի լարման տատանումից:

Խորանարդի մեջ լցված 40% հում սպիրտով գազօջախը, իսկ ելքի մոտ 96 աստիճանի արտադրանքը մահացու վտանգ է, էլ չեմ խոսում ջեռուցման ջերմաստիճանի տատանումների մասին։

Օպտիմալ լուծումը անհրաժեշտ հզորության ջեռուցման տարրը խորանարդի մեջ ներդնելն է, իսկ ճշգրտման համար օգտագործել ելքային լարման կայունացմամբ ռելե, օրինակ՝ RM-2 16A: Դուք կարող եք վերցնել անալոգներ: Հիմնական բանը ելքի վրա կայունացված լարում ստանալն է և ջեռուցման ջերմաստիճանը 5-10 վտ-ով սահուն փոխելու հնարավորությունը:

Էլեկտրաէներգիայի մատակարարում:Խորանարդը ընդունելի ժամանակում տաքացնելու համար պետք է ելնել 1 կՎտ հզորությունից 10 լիտր չմշակված սպիրտի դիմաց։ Սա նշանակում է, որ 40 լիտրով լցված 50 լ խորանարդի համար պահանջվում է նվազագույնը 4 կՎտ, 40 լ՝ 3 կՎտ, 30 լ՝ 2-2,5 կՎտ, 20 լ՝ 1,5 կՎտ։

Նույն ծավալով խորանարդները կարող են լինել ցածր և լայն, նեղ և բարձր: Հարմար կոնտեյներ ընտրելիս պետք է հաշվի առնել, որ խորանարդը հաճախ օգտագործվում է ոչ միայն ուղղման, այլև թորման համար, հետևաբար, դրանք բխում են ամենադժվար պայմաններից, որպեսզի մուտքային հզորությունը չհանգեցնի արագ փրփուրի: խորանարդից դեպի գոլորշու խողովակաշար:

Փորձնականորեն հաստատվել է, որ ջեռուցման տարրի տեղադրման մոտ 40-50 սմ խորության դեպքում նորմալ եռում է տեղի ունենում, եթե 1 քառ. սմ մեծածավալ հայելիների հզորությունը կազմում է ոչ ավելի, քան 4-5 վտ: Խորության նվազման դեպքում թույլատրելի հզորությունը մեծանում է, իսկ աճի հետ՝ նվազում։

Կան նաև այլ գործոններ, որոնք ազդում են եռման բնույթի վրա՝ հեղուկի խտությունը, մածուցիկությունը և մակերեսային լարվածությունը։ Պատահում է, որ արտանետումները տեղի են ունենում խյուսի թորման վերջում, երբ խտությունը մեծանում է։ Հետևաբար, թույլատրելի միջակայքի սահմանին ուղղման գործընթացի անցկացումը միշտ հղի է դժվարություններով:

Ընդհանուր գլանաձև խորանարդիկները ունեն 26, 32, 40 սմ տրամագիծ: Ելնելով 26 սմ խորանարդի մեծածավալ հայելու մակերեսի թույլատրելի հզորությունից, խորանարդը կաշխատի մինչև 2,5 կՎտ տաքացման հզորությամբ: , 30 սմ - 3,5 կՎտ, 40 սմ - 5 կՎտ .

Ջեռուցման հզորությունը որոշող երրորդ գործոնը ցարգ սյուններից մեկի՝ առանց վարդակի օգտագործումն է որպես չոր շոգենավ՝ ցողելու դեմ պայքարելու համար։ Դա անելու համար անհրաժեշտ է, որ խողովակում գոլորշու արագությունը չգերազանցի 1 մ/վրկ-ը, 2-3 մ/վրկ-ում պաշտպանիչ ազդեցությունը թուլանա, իսկ ժ. մեծ արժեքներգոլորշին խորխը կքշի դեպի խողովակը և կշպրտի այն ընտրանիի մեջ:

Գոլորշի արագության հաշվարկման բանաձև.

V \u003d N * 750 / S (մ / վ),

• N - հզորություն, կՎտ;
• 750 - գոլորշիացում (խուբ. սմ / վրկ կՎտ);
• S-ը սյունակի խաչմերուկի տարածքն է (քառ. մմ):

50 մմ տրամագծով խողովակը կդիմանա լակի, երբ ջեռուցվում է մինչև 4 կՎտ, 40-42 մմ՝ մինչև 3 կՎտ, 38՝ մինչև 2 կՎտ, 32՝ մինչև 1,5 կՎտ:

Ելնելով վերը նշված նկատառումներից՝ մենք ընտրում ենք ծավալը, խորանարդի չափերը, ջեռուցման և թորման հզորությունը: Այս բոլոր պարամետրերը համաձայնեցված են սյունակի տրամագծի և բարձրության հետ:

Թորման սյունակի դեֆլեգմատորի պարամետրերի հաշվարկը

Ռեֆլյուքսային կոնդենսատորի հզորությունը որոշվում է կախված թորման սյունակի տեսակից: Եթե ​​ռեֆլյուքսային կոնդենսատորից ցածր հեղուկ արդյունահանմամբ կամ գոլորշով սյուն ենք կառուցում, ապա պահանջվող հզորությունը չպետք է պակաս լինի սյունակի անվանական հզորությունից: Սովորաբար այս դեպքերում Dimroth սառնարանը 4-5 վտ հզորությամբ 1 քառ. տես մակերեսը.

Եթե ​​գոլորշու արդյունահանման սյունը բարձր է ռեֆլյուքսային կոնդենսատորից, ապա հաշվարկված հզորությունը կազմում է անվանականի 2/3-ը։ Այս դեպքում դուք կարող եք օգտագործել Dimroth կամ «վերնաշապիկ»: Վերնաշապիկի օգտագործման հզորությունը ցածր է, քան dimroth-ը և կազմում է մոտ 2 Վտ մեկ քառակուսի սանտիմետրի համար:

Սյունակի համար Dimroth հովացուցիչի օրինակ

Ավելին, ամեն ինչ պարզ է. մենք գնահատված հզորությունը բաժանում ենք օգտագործման հզորության: Օրինակ՝ 50 մմ ներքին տրամագծով սյունակի համար՝ 1950/5= 390 քառ. սմ տարածք Դիմրոթ կամ 975 քառ. տես վերնաշապիկը: Սա նշանակում է, որ Dimrot սառնարանը կարող է պատրաստվել 6x1 մմ խողովակից 487 / (0.6 * 3.14) = 2.58 սմ երկարությամբ առաջին տարբերակի համար՝ հաշվի առնելով 3 մետր անվտանգության գործակիցը։ Երկրորդ տարբերակի համար մենք բազմապատկում ենք երկու երրորդով՝ 258 * 2/3 = 172 սմ՝ հաշվի առնելով 2 մետր անվտանգության գործակիցը։

Սյունակի վերնաշապիկ 52 x 1 - 975 / 5.2 / 3.14 \u003d 59 սմ * 2/3 \u003d 39 սմ: Բայց սա բարձր առաստաղներով սենյակների համար է:

«վերնաշապիկ»

Մեկ անգամ անցնող սառնարանի հաշվարկ

Եթե ​​ուղիղ միջանցքը օգտագործվում է որպես հետհովացուցիչ թորման սյունակում հեղուկ արտահանմամբ, ապա ընտրեք ամենափոքր և կոմպակտ տարբերակը: Բավական հզորությունը սյունակի անվանական հզորության 30-40%-ն է։

Բաճկոնի և ներքին խողովակի միջև ընկած բացվածքում առանց պարույրի պատրաստվում է մեկ անգամ անցնող հովացուցիչ, այնուհետև ընտրությունը սկսվում է բաճկոնի մեջ, և հովացման ջուրը մատակարարվում է կենտրոնական խողովակով: Այս դեպքում վերնաշապիկը եռակցվում է դեֆլեգմատորի ջրամատակարարման խողովակի վրա: Սա մոտ 30 սմ երկարությամբ փոքրիկ «մատիտ» է։

Բայց եթե նույն ուղիղը օգտագործվում է և՛ թորման, և՛ շտկման համար, լինելով ունիվերսալ միավոր, դրանք բխում են ոչ թե Ղազախստանի Հանրապետության կարիքից, այլ թորման ժամանակ տաքացնող առավելագույն հզորությունից։

Սառնարանում գոլորշու անհանգիստ հոսք ստեղծելու համար, ինչը հնարավորություն է տալիս ապահովել ջերմության փոխանցման արագություն առնվազն 10 վտ / քառ. սմ, անհրաժեշտ է ապահովել գոլորշու մոտ 10-20 մ/վ արագություն:

Հնարավոր տրամագծերի շրջանակը բավականին լայն է: Նվազագույն տրամագիծը որոշվում է խորանարդի մեջ մեծ գերճնշում չստեղծելու պայմաններից (ոչ ավելի, քան 50 մմ ջրի սյուն), այլ առավելագույնը՝ հաշվարկելով Ռեյնոլդսի թիվը՝ ելնելով գոլորշիների կինեմատիկական մածուցիկության նվազագույն արագությունից և առավելագույն գործակիցից։ .

Մեկ անգամ անցկացվող սառնարանի հնարավոր դիզայն

Ավելորդ մանրամասների մեջ չմտնելու համար ահա ամենատարածված սահմանումը. «Որպեսզի խողովակում պահպանվի գոլորշու շարժման տուրբուլենտ ռեժիմը, բավական է, որ ներքին տրամագիծը (միլիմետրերով) լինի ոչ ավելի, քան 6 անգամ։ ջեռուցման հզորությունը (կիլովատներով)»։

Ջրի բաճկոնի օդափոխությունը կանխելու համար անհրաժեշտ է պահպանել ջրի գծային արագություն առնվազն 11 սմ/վրկ, սակայն արագության չափից ավելի բարձրացումը կպահանջի բարձր ճնշում ջրամատակարարման մեջ: Հետեւաբար, 12-ից 20 սմ/վ միջակայքը համարվում է օպտիմալ:

Գոլորշին խտացնելու և կոնդենսատը մինչև ընդունելի ջերմաստիճանի սառեցնելու համար ջուրը պետք է մատակարարվի 20°C ջերմաստիճանում մոտ 4,8 սմ/վ (ժամում 17 լիտր) արագության յուրաքանչյուր կիլովատ հզորության համար: Այս դեպքում ջուրը տաքանալու է 50 աստիճանով` մինչև 70 ° C: Բնականաբար, ձմռանը ավելի քիչ ջուր կպահանջվի, իսկ ինքնավար հովացման համակարգեր օգտագործելիս՝ մոտ մեկուկես անգամ ավելի։

Նախորդ տվյալների հիման վրա կարելի է հաշվարկել օղակաձև հատվածի մակերեսը և բաճկոնի ներքին տրամագիծը: Պետք է հաշվի առնել խողովակների առկա տեսականին։ Հաշվարկներն ու պրակտիկան ցույց են տվել, որ 1-1,5 մմ բացը միանգամայն բավարար է բոլորին համապատասխանելու համար անհրաժեշտ պայմաններ. Սա համապատասխանում է զույգ խողովակների՝ 10x1 - 14x1, 12x1 - 16x1, 14x1 - 18x1, 16x1 - 20x1 և 20x1 - 25x1.5, որոնք ընդգրկում են տնային պայմաններում օգտագործվող էներգիայի ողջ տիրույթը:

Ուղիղ ճանապարհի ևս մեկ կարևոր դետալ կա՝ գոլորշու խողովակի վրա պարուրաձև վերք: Նման պարույրը պատրաստված է տրամագծով մետաղալարից, որը վերնաշապիկի ներքին մակերեսին ապահովում է 0,2-0,3 մմ բացվածք։ Այն փաթաթվում է գոլորշու խողովակի 2-3 տրամագծին հավասար աստիճանով։ Հիմնական նպատակն է կենտրոնացնել գոլորշու խողովակը, որի մեջ շահագործման ընթացքում ջերմաստիճանը ավելի բարձր է, քան բաճկոնի խողովակում: Սա նշանակում է, որ ջերմային ընդարձակման արդյունքում գոլորշու խողովակը երկարանում և թեքվում է, հենվելով բաճկոնին, առաջանում են. մեռած գոտիներ, չի լվացվում սառեցնող ջրով, արդյունքում սառնարանի աշխատունակությունը կտրուկ ընկնում է։ Պարուրաձև ոլորման լրացուցիչ առավելություններն են ճանապարհի երկարացումը և հովացման ջրի հոսքում տուրբուլենտության ստեղծումը:

Լավ պատրաստված ուղիղ միջանցքը կարող է օգտագործել մինչև 15 վտ / քառ. սմ ջերմափոխանակման տարածքի, որը հաստատվում է փորձով. Ուղղակի հոսքի սառեցված մասի երկարությունը որոշելու համար մենք օգտագործում ենք 10 Վտ / քառ. սմ (100 քառ. սմ / կՎտ):

Ջերմափոխանակման պահանջվող տարածքը հավասար է ջեռուցման հզորությանը կիլովատներով բազմապատկած 100-ով.

S = P * 100 (քառ. սմ):

Գոլորշի խողովակի արտաքին շրջագիծը.

Locr = 3,14 * Դ.

Սառեցման բաճկոնի բարձրությունը.

H = S / Լեն.

Ընդհանուր հաշվարկային բանաձև.

H = 3183 * P / D (հզորությունը կՎտ-ով, գոլորշու խողովակի բարձրությունը և արտաքին տրամագիծը միլիմետրերով):

Ուղիղ խողովակի հաշվարկի օրինակ

Ջեռուցման հզորությունը՝ 2 կՎտ։

Հնարավոր է օգտագործել 12x1 և 14x1 խողովակներ:

Բաժինային մակերեսները՝ 78,5 և 113 քմ. մմ

Գոլորշու ծավալը - 750 * 2 \u003d 1500 խորանարդ մետր: սմ/վրկ.

Գոլորշու արագությունները խողովակներում՝ 19,1 և 13,2 մ/վ։

14x1 խողովակը նախընտրելի տեսք ունի, քանի որ այն թույլ է տալիս ունենալ հզորության մարժան՝ միաժամանակ մնալով առաջարկվող գոլորշու արագության միջակայքում:

Շապիկի գոլորշու խողովակը 18x1 է, օղակաձև բացը կլինի 1 մմ:

Ջրամատակարարման արագությունը՝ 4,8 * 2= 9,6 սմ3/վրկ։

Օղակաձև բացվածքի տարածք - 3,14 / 4 * (16 * 16 - 14 * 14) = 47,1 քառ. մմ = 0,471 քառ. սմ.

Գծային արագություն - 9,6 / 0,471 = 20 սմ / վ - արժեքը մնում է առաջարկված սահմաններում:

Եթե ​​օղակաձև բացը 1,5 մմ է, ապա 13 սմ/վ: Եթե ​​2 մմ, ապա գծային արագությունը կնվազի մինչև 9,6 սմ/վ, և ջուրը պետք է մատակարարվի անվանական ծավալից բարձր, բացառապես, որպեսզի սառնարանը օդ չգա՝ փողի վատնում:

Վերնաշապիկի բարձրությունը՝ 3183 * 2 / 14 = 454 մմ կամ 45 սմ Անվտանգության գործոնը պետք չէ, ամեն ինչ հաշվի է առնված։

Արդյունք՝ 14x1-18x1, սառեցված մասի բարձրությունը 45 սմ, անվանական ջրի հոսքը՝ 9,6 խմ։ սմ/վ կամ ժամում 34,5 լիտր։

2 կՎտ անվանական ջեռուցման հզորությամբ սառնարանը ժամում կարտադրի 4 լիտր ալկոհոլ՝ լավ մարժաով:

Արդյունավետ և հավասարակշռված ուղիղ միջոցով թորումը պետք է ունենա արդյունահանման արագության հարաբերակցությունը ջեռուցման հզորությանը և ջրի սպառմանը 1 լիտր/ժամ հովացման համար՝ 0,5 կՎտ - 10 լիտր/ժամ: Եթե ​​հզորությունը ավելի մեծ է, ապա կլինեն մեծ ջերմային կորուստներ, եթե այն փոքր է, ապա օգտակար ջերմային հզորությունը կնվազի։ Եթե ​​ջրի հոսքը ավելի մեծ է, ապա ուղղակի հոսքը անարդյունավետ է նախագծված:

Թորման սյունը կարող է օգտագործվել որպես լվացքի սյունակ: Գարեջրի սյուների սարքավորումն ունի իր առանձնահատկությունները, սակայն երկրորդ թորումը հիմնականում տարբերվում է տեխնոլոգիայով։ Առաջին թորման համար կան ավելի շատ առանձնահատկություններ, և առանձին հանգույցները կարող են կիրառելի չլինել, բայց սա առանձին քննարկման թեմա է:

Ելնելով կենցաղային իրական կարիքներից և խողովակների առկա տեսականիից՝ մենք կհաշվարկենք թորման սյունակի բնորոշ տարբերակները՝ օգտագործելով վերը նշված մեթոդը:

P.S.Մենք մեր երախտագիտությունն ենք հայտնում նյութի համակարգվածության և հոդվածի պատրաստման հարցում աջակցության համար մեր ֆորումի օգտատերերին: