örnek 1

Tekerleklerin diş sayısı eşitse, dişli takımının dişli oranını (Şekil 19), tahrik edilen milin devir sayısını ve genel performans katsayısını (verimlilik) belirleyin: z 1 =30, z 2 =20, z 3 =45, z 4 =30, z 5 =20, z 6 =120, z 7 =25, z 8 =15 ; giriş milinin devir sayısı n 1 =1600 rpm.

Çözüm

Mekanizma dört aşamadan oluşur: iki silindirik z 1 - z 2 , z 3 - z 4 dış dişli, silindirik z 5 - z 6 iç dişli ve konik ile z 7 - z 8 .

Çok kademeli bir şanzımanın toplam dişli oranı, bu dişli mekanizmasını oluşturan her kademenin dişli oranlarının ürününe eşittir. Bu durum için

.

(-) işareti, bu çiftlerde tekerleklerin dönüş yönünün zıt olduğunu gösterir. Bu durumda tekerleklerin dönüş yönü, şemaya oklar yerleştirilerek de belirlenebilir (Şekil 19).

Tahrik edilen milin devir sayısı dişli oranı ile belirlenir.
rpm

Dişli mekanizmasının genel verimliliği eşittir

T1 probleminin durumuna göre sayısal değerlerin alındığı yer.

Örnek 2

Burada
,
,
- dönüştürülmüş mekanizmanın dişli oranları (taşıyıcı H durdu ve sabit tekerlek dönüyor z 3 ). Ortaya çıkan “+” işaretli dişli oranı, tahrik edilen ve tahrik edilen millerin dönüş yönlerinin çakıştığını gösterir.

Örnek 3

Çözüm

Örnek 2'de olduğu gibi, bu mekanizma tek kademeli bir planet dişliye ve taşıyıcıdan gelen dişli oranına atıfta bulunur. H tekerleğe z 1 ilişki tarafından belirlenir

Örnek 4

Çözüm

Karmaşık bir dişli takımı iki aşamadan oluşur: ilk aşama, z 1 -z 2 dış dişli düzenine sahip basit bir silindirik çifttir, ikinci aşama bir planet dişlidir N-z 5 , taşıyıcıdan dönme hareketini iletmek H tekerleğe z 5 uydu üzerinden z 4 . Çıkış milinin dönüş yönü cebirsel bir işaret ile belirlenir.

1. İki kademeli bir şanzıman için, toplam dişli oranı, her bir kademenin dişli oranları aracılığıyla bulunur, yani.

.

Alınan dişli oranı
çıkış milinin dönüş frekansında bir artış olduğunu ve “+” işareti millerin dönüş yönlerinin aynı olduğunu gösterir.

2. Çıkış bağlantısının açısal hızını belirleyin ve açısal ivmesi

rad/s,

rad/s 2 .

3. Tekerleklerin dönüşü hızlandırıldığından (düzgün hızlandırılmış kabul ediyoruz), o zaman açısal hızların iki katına çıkacağı süre, bağımlılıktan belirlenir.

,

nerede ve - dikkate alınan sürenin başında ve sonunda sırasıyla açısal hızlar
. Buradan

İle.

4. Genel iletim verimliliğini belirleyin

Görev T2

Diyagramlarda gösterilen mekanizmanın çıkış bağlantısı (Şekil 23–32) ileri geri (veya ileri geri) bir hareket gerçekleştirir ve çalışma strokuna sabit bir kuvvetle yüklenir F C (veya an T İle) yararlı direnç. Boştayken, çıkış bağlantısının ters yönde hareket etmesiyle, yararlı bir direnç yoktur, ancak zararlı olanlar hareket etmeye devam eder. Verimlilik açısından kinematik çiftlerde sürtünmenin etkisi dikkate alındığında mekanizması belirlenecektir.

1) sürüş anı T D , çalışma ve boşta vuruşlardan oluşan bir döngü ile sürekli hareket halinde giriş bağlantısına uygulanması gereken büyüklük sabiti;

2) Zararlı direncin strokların her birinde sabit olduğu, ancak çalışma strokunda rölantiden üç kat daha fazla olduğu göz önüne alındığında, sürtünme kuvvetlerinin çalışma ve boşta vuruşlar üzerindeki çalışması;

3) çalışma stroku ve rölanti sırasında mekanizmanın kinetik enerjisindeki değişiklik;

4) giriş bağlantısı ortalama bir hızda döndüğünde sürücüden gereken güç ve ortalama (bütün bir devrim için) faydalı direnç ve sürtünme kuvvetleri gücü.

Bu sorunun çözümü, kinetik enerjideki değişim ile kuvvetlerin işi (kinetik enerji yasası) arasındaki ilişkiyi kuran mekanizmanın hareket denklemine dayanmaktadır. Kuvvetlerin ve momentlerin işi, sırasıyla, üzerinde hareket ettikleri bağlantıların doğrusal veya açısal yer değiştirmeleriyle belirlenir. Bu bağlamda çıkış linkinin uç konumlarında mekanizmanın konumlarının belirlenmesi gerekmektedir. Doğrusal ve açısal bağlantı hareketleri, ölçekli veya analitik olarak hesaplanan bir çizimden belirlenebilir. Bağlantıların boyutları, mekanizma şemasındaki tanımlarına göre ve diğer gerekli değerler, sayısal veri tablolarında verilmiştir; verimlilik faktörüdür ve seçenek 9'da m- kremayer ve pinyon modülü, z - tekerleğin diş sayısı.

Tablo 17

Değer	Sondan bir önceki şifre hanesi
AE, mm
işletim sistemi, mm
Güneş, mm
AB, mm
T İle , Nm
, rad/sn

Tablo 18

Değer	Sondan bir önceki şifre hanesi
oa, mm
AB, mm
F C , H
, rad/sn

Tablo 19

Değer	Sondan bir önceki şifre hanesi
AE, mm
OG, mm
T İle , Nm
, rad/sn

Tablo 20

	Değer	Sondan bir önceki şifre hanesi
	oa, mm
	OV, mm
	BC=BD, mm
	F C , H
	, rad/sn

Tablo 21

Değer	Sondan bir önceki şifre hanesi
r, mm
oa, mm
F C , H
, rad/sn

Tablo 22

Değer	Sondan bir önceki şifre hanesi
AE, mm
OV, mm
BD, mm
F C , H
, rad/s

Tablo 23

Değer	Sondan bir önceki şifre hanesi
AE, mm
e, mm
F C , H
, rad/sn

Tablo 24

Değer	Sondan bir önceki şifre hanesi
r, mm
oa, mm
r, mm
F C , H
, rad/sn

Tablo 25

Değer	Sondan bir önceki şifre hanesi
oa, mm
AB, mm
m, mm
T İle, Nm
, rad/sn

Tablo 26

Değer	Sondan bir önceki şifre hanesi
oa, mm
OG, mm
F C , H
, rad/sn

Görevin sırası. İlk olarak, uç konumlarda ve giriş bağlantısının açısal hızının verilen yönlerinde bir mekanizma oluşturmak gerekir.
ve sabit güç F İle (veya an T İle) çalışma ve rölanti vuruşlarını ayarlamak için faydalı direnç.

Bağlantıların doğrusal ve açısal yer değiştirmelerini grafiksel olarak belirlerken, çizimden çıkarılması gerekir:

1) giriş bağlantısı için, çalışma stroku üzerindeki dönüş açıları ve boşta X;

2) ileri geri hareketi sırasında çıkış bağlantısı için, doğrusal yer değiştirme, yani. taşınmak s, veya karşılıklı dönme hareketi sırasında, salınım açısı
.

Giriş bağlantısı için çalışma ve boşta vuruş bölgelerini belirlemek için, çalışma stroku sırasında çıkış bağlantısının hareketini engellemesi gereken, gösterilen yararlı direnç hareket yönü ile hareket bağlantısını dikkate almak gerekir. .

Seçenek 5 ve 8'de, üst çiftteki baklalar pozitif olarak kilitlenir, bu da baklaların birbirinden uzaklaşmasını önler: seçenek 8'de yarıçap silindiri r giriş bağlantısının dairesel oluğundaki rulolar, oluğun dış ve iç profilleri ile kaplanır, seçenek 5'te yuvarlak eksantrik, çıkış bağlantısının çerçevesi tarafından kaplanır.

GİRİŞ

Sonsuz dişli, kesişen şaftlara sahip dişlileri ifade eder.

Sonsuz dişlilerin ana avantajları: bir çiftte büyük dişli oranları elde etme olasılığı, düzgün kavrama, kendi kendine frenleme olasılığı. Dezavantajları: nispeten düşük verimlilik, artan aşınma ve tutukluk eğilimi, tekerlekler için pahalı sürtünme önleyici malzemeler kullanma ihtiyacı.

Sonsuz dişliler, dişlilerden daha pahalı ve daha karmaşıktır, bu nedenle, kural olarak, kesişen miller arasında hareketin aktarılması gerektiğinde ve ayrıca büyük bir dişli oranının gerekli olduğu durumlarda kullanılırlar.

Sonsuz dişlilerin performans kriteri, aşınma direncini ve ufalanma ve sıkışma olmamasını ve ayrıca eğilme mukavemetini sağlayan dişlerin yüzey mukavemetidir. Sonsuz dişlideki kısa süreli aşırı yüklenmelerin etkisi altında, sonsuz yüke göre sonsuz dişlinin dişlerinin bükülmesi kontrol edilir.

Solucan gövdesi için sertlik için bir doğrulama hesaplaması yapılır ve ayrıca bir termal hesaplama yapılır.

Tasarım iki aşamada gerçekleştirilir: tasarım - temas dayanıklılığı koşullarından, iletimin ana boyutları belirlenir ve doğrulama - iletimin bilinen parametreleri ile çalışma koşulları altında, temas ve eğilme gerilmeleri belirlenir ve karşılaştırılır. malzemenin dayanıklılığının izin verdiği ölçüde.

Rulmanlara yüklenen kuvvetler belirlenir ve taşıma kapasitelerine göre rulmanlar seçilir.

KİNEMATİK VE KUVVET HESAPLAMASI

motor seçimi

Bir elektrik motoru seçmek için gerekli gücü ve hızı belirlenir.

İlk tasarım verilerine göre, teknolojik süreci gerçekleştirmek için gereken güç aşağıdaki formülden bulunabilir:

P çıkış \u003d F t V, (2.1)

nerede P çıkışı - sürücünün çıkış milindeki güç, W;

F t - çekiş kuvveti, N;

V, çalışma gövdesinin hareket hızıdır, m/s;

P çıkışı \u003d 1,5 kW.

Genel verimliliğin belirlenmesi sürmek

Ardından, kinematik güç aktarım zincirine göre toplam verim. tüm sürücü aşağıdaki formülle hesaplanır:

s toplam = s 1 s 2 s 3 s 4 (2.2)

h toplam = 0.80.950.980.99 = 0.74.

Böylece, genel verimliliğe dayalıdır. tahrikin çalışması sırasında motordan gelen gücün sadece %74'ünün vinç tamburuna gideceği anlaşıldı.

Vincin normal çalışması için gerekli motor gücünü belirleyelim:

2,2 kW'lık bir motoru kabul ediyoruz.

Motor milinin dönüş hızının hesaplanması

Bu aşamada tahrik dişlilerinin dişli oranları henüz bilinmediği ve motor mili hızı bilinmediği için motor milinin istenilen hızının hesaplanması mümkün hale gelir.

Bunun için aşağıdaki hesaplamalar yapılmıştır.

Sürücünün çıkış milinin hızının belirlenmesi

İlk verilere göre, çıkış milinin açısal hızı aşağıdaki formülle hesaplanır:

nerede u - açısal hız, s -1;

D b - tambur çapı, m;

v, çalışan vücudun hareket hızıdır, m/s.

Açısal hızı aşağıdaki formülle bilerek dönüş frekansını bulalım:

rpm (2.5)

İstenen tahrik oranının belirlenmesi

Elektrikli vinç tahrikinin kinematik diyagramının analizinden, sonsuz dişli redüktörünün dişli oranı nedeniyle toplam dişli oranının (u toplam) oluştuğu görülebilir.

u chp = 50 kabul ediyoruz. Motor mili n dv dönüş frekansları ile çıkış mili n z arasındaki ilişki, ilişki ile belirlenir:

n dv = n z u toplam, (2.6)

o zaman motor milinin istenen hızı şöyle olacaktır:

n motor = 38.250 = 1910 rpm.

Mevcut motor aralığına göre istenilen hıza en yakın olanı senkron hızı 1500 rpm olan bir motordur. Yukarıdakilerin ışığında, nihayet marka motorunu kabul ediyoruz: 90L4 / 1395. Aşağıdaki özelliklere sahip AIR serisi:

R dv \u003d 2,2 kW;

n motor = 1500 rpm.

Kinematik hesaplamalar

Toplam dişli oranı:

u toplam \u003d n dv / \u003d 1500 / 38,2 \u003d 39,3.

Şanzımanın ayrıntılı bir çalışması için gelecekte ihtiyaç duyulacak, tasarlanan sürücünün tüm kinematik özelliklerini belirleyelim. Frekans ve dönüş hızlarının belirlenmesi. Elektrik motoru şaftının seçilen dönüş hızından başlayarak tüm şaftların dönüş hızlarını hesaplamak, sonraki her bir şaftın dönüş hızının önceki şaftın dönüş hızı ile belirlendiği gerçeğini hesaba katarak kolaydır. formül (2.7), dişli oranını dikkate alarak:

nerede n (i+1) - hız i+1 mil, rpm;

u i -(i+1) - i ve i+1 milleri arasındaki dişli oranı.

Şanzıman millerindeki anlar:

T 1 \u003d 9.5510 3 (P / n e) \u003d 9.5510 3 (2.2/1500) \u003d 14.0 Nm

T 2 \u003d T 1 u \u003d 14.039.3 \u003d 550 Nm.

Sonsuz dişli, mekanik dişli kutuları sınıflarından biridir. Şanzımanlar mekanik şanzıman tipine göre sınıflandırılır. Sonsuz dişlinin altında yatan vida, bir sonsuzluğa benziyor, bu nedenle adı.

Dişli motor- bu, bir ünitede bulunan bir dişli kutusu ve bir elektrik motorundan oluşan bir ünitedir. Sonsuz dişli motoryaratıldıÇeşitli genel amaçlı makinelerde elektromekanik motor olarak çalışmak için. Bu tür ekipmanların hem sabit hem de değişken yükler altında mükemmel şekilde çalışması dikkat çekicidir.

Sonsuz dişli kutusunda, çıkış milinin torkunun artması ve açısal hızının düşmesi, giriş milinde yüksek açısal hız ve düşük torkta bulunan enerjinin dönüştürülmesinden dolayı meydana gelir.

Şanzımanın hesaplanması ve seçimindeki hatalar, erken arızalanmasına ve sonuç olarak en iyi durumda olmasına neden olabilir. maddi kayıplara.

Bu nedenle, dişli kutusunun hesaplanması ve seçimi ile ilgili çalışmalar, dişli kutusunun mekandaki konumundan ve çalışma koşullarından çalışma sırasındaki ısıtma sıcaklığına kadar tüm faktörleri dikkate alacak deneyimli tasarım uzmanlarına emanet edilmelidir. Bunu uygun hesaplamalarla onaylayan uzman, özel sürüşünüz için en uygun vites kutusunun seçimini sağlayacaktır.

Uygulama, doğru seçilmiş bir dişli kutusunun sonsuz dişli kutuları için en az 7 yıl ve silindirik dişli kutuları için 10-15 yıl hizmet ömrü sağladığını göstermektedir.

Herhangi bir dişli kutusunun seçimi üç aşamada gerçekleştirilir:

1. Şanzıman tipi seçimi

2. Redüktörün genel boyutunun (boyutunun) seçimi ve özellikleri.

3. Hesaplamaları kontrol etme

1. Şanzıman tipi seçimi

1.1 İlk veriler:

Dişli kutusuna bağlı tüm mekanizmaları, bunların birbirine göre uzamsal düzenlemelerini gösteren, vites kutusunun montaj noktalarını ve montaj yöntemlerini gösteren sürücünün kinematik diyagramı.

1.2 Şanzıman millerinin eksenlerinin uzaydaki konumunun belirlenmesi.

Helisel dişli kutuları:

Dişli kutusunun giriş ve çıkış millerinin ekseni birbirine paraleldir ve yalnızca bir yatay düzlemde bulunur - yatay düz dişli kutusu.

Dişli kutusunun giriş ve çıkış milinin ekseni birbirine paraleldir ve yalnızca bir dikey düzlemde bulunur - dikey düz dişli kutusu.

Dişli kutusunun giriş ve çıkış milinin ekseni, herhangi bir uzaysal konumda olabilir, bu eksenler aynı düz çizgide (eşit) uzanır - koaksiyel silindirik veya planet dişli kutusu.

Konik sarmal dişli kutuları:

Dişli kutusunun giriş ve çıkış milinin ekseni birbirine diktir ve sadece bir yatay düzlemde bulunur.

Sonsuz dişliler:

Dişli kutusunun giriş ve çıkış millerinin ekseni, birbirlerine 90 derecelik bir açıyla geçerken ve aynı düzlemde bulunmazken herhangi bir uzaysal konumda olabilir - tek kademeli bir sonsuz dişli kutusu.

Dişli kutusunun giriş ve çıkış milinin ekseni, birbirine paralel iken ve aynı düzlemde bulunmazken herhangi bir uzaysal konumda olabilir veya birbirlerine 90 derecelik bir açıyla kesişirler ve yalan söylemezler. aynı düzlemde - iki aşamalı bir şanzıman.

1.3 Montaj yöntemi, montaj konumu ve dişli kutusu montaj seçeneğinin belirlenmesi.

Dişli kutusunu sabitleme yöntemi ve montaj konumu (tahrik mekanizmasının temeline veya tahrikli şaftına montaj), her dişli kutusu için ayrı ayrı katalogda verilen teknik özelliklere göre belirlenir.

Montaj seçeneği katalogda verilen şemalara göre belirlenir. "Montaj seçenekleri" şemaları "Dişli kutularının tanımı" bölümünde verilmiştir.

1.4 Ek olarak, bir dişli kutusu tipi seçerken aşağıdaki faktörler dikkate alınabilir

1) Gürültü seviyesi

• en düşük - sonsuz dişliler için
• en yüksek - silindirik ve konik dişliler için

2) Verimlilik

• en yüksek - planet ve tek kademeli düz dişli kutuları için
• en düşük - solucanda, özellikle iki aşamalı

Sonsuz dişliler tercihen aralıklı çalışmada kullanılır

3) Düşük hızlı bir şaftta aynı tork değerleri için malzeme tüketimi

• en düşük - gezegensel tek kademeli için

4) Aynı dişli oranlarına ve torklara sahip boyutlar:

• en büyük eksen - koaksiyel ve gezegensel olarak
• eksenlere dik yönde en büyüğü - silindirik için
• en küçük radyal - gezegensel.

5) Aynı merkez mesafeleri için nispi maliyet ovma/(Nm):

• en yüksek - konik olarak
• en düşük - gezegensel olarak

2. Redüktörün genel boyutunun (boyutunun) seçimi ve özellikleri

2.1. İlk veri

Aşağıdaki verileri içeren sürücü kinematik diyagramı:

• tahrik makinesi tipi (motor);
• çıkış milindeki gerekli tork T gerekli, Nxm veya gerekli tahrik sistemi P gücü, kW;
• dişli kutusunun giriş milinin dönüş frekansı n inç, rpm;
• dişli kutusunun çıkış milinin dönüş frekansı n dışarı, rpm;
• yükün doğası (düzgün veya düzensiz, tersine çevrilebilir veya tersine çevrilemez, aşırı yüklerin varlığı ve büyüklüğü, şokların, şokların, titreşimlerin varlığı);
• dişli kutusunun saat cinsinden gerekli çalışma süresi;
• saat cinsinden ortalama günlük çalışma;
• saat başına başlatma sayısı;
• Yüklü inklüzyonların süresi, % PV;
• çevresel koşullar (sıcaklık, ısı giderme koşulları);
• yük altında kapanımların süresi;
• çıkış milinin F çıkış ve giriş milinin F uçlarının iniş kısmının ortasına uygulanan radyal konsol yükü;

2.2. Şanzımanın boyutunu seçerken, aşağıdaki parametreler hesaplanır:

1) Dişli oranı

U= n giriş / n çıkış (1)

En ekonomik olanı, dişli kutusunun 1500 rpm'den daha düşük bir giriş hızında çalışmasıdır ve dişli kutusunun daha uzun süre sorunsuz çalışması amacıyla, 900 rpm'den daha düşük bir giriş mili hızı kullanılması tavsiye edilir.

Dişli oranı tablo 1'e göre en yakın sayıya yuvarlanır.

Tablo, verilen dişli oranını karşılayan dişli kutusu tiplerini seçer.

2) Şanzıman çıkış milinde hesaplanan tork

T calc \u003d T gerekli x K dir, (2)

T gerekli - çıkış milinde gerekli tork, Nxm (ilk veri veya formül 3)

K dir - çalışma modu katsayısı

Sevk sisteminin bilinen bir gücü ile:

T gerekli \u003d (P gerekli x U x 9550 x verimlilik) / n inç, (3)

P gerekli - tahrik sisteminin gücü, kW

n in - dişli kutusunun giriş milinin dönme sıklığı (tahrik sisteminin milinin dönüşü ek dişli olmadan doğrudan dişli kutusunun giriş miline iletmesi şartıyla), rpm

U - dişli kutusunun dişli oranı, formül 1

Verimlilik - dişli kutusunun verimliliği

Çalışma modu katsayısı, katsayıların ürünü olarak tanımlanır:

Dişli redüktörleri için:

K dir \u003d K 1 x K 2 x K 3 x K PV x K kükreme (4)

Sonsuz dişliler için:

K dir \u003d K 1 x K 2 x K 3 x K PV x K devir x K h (5)

K 1 - Tahrik sisteminin tipi ve özellikleri katsayısı, tablo 2

K 2 - çalışma süresi katsayısı 3

K 3 - başlama sayısının katsayısı tablo 4

K PV - inklüzyon süresi katsayısı tablo 5

K rev - tersinir olmayan işletimde tersinirlik katsayısı K rev = 1.0 ters işletimde K rev = 0.75

K h - solucan çiftinin uzaydaki yerini dikkate alan katsayı. Solucan tekerleğin altına yerleştirildiğinde, K h \u003d 1.0, tekerleğin üstüne yerleştirildiğinde, K h \u003d 1.2. Solucan tekerleğin yanına yerleştirildiğinde, K h \u003d 1.1.

3) Şanzıman çıkış milinde hesaplanan radyal konsol yükü

F çıkış hesaplanmış = F çıkış x K dir, (6)

F çıkış - çıkış milinin uçlarının iniş kısmının ortasına uygulanan radyal konsol yükü (ilk veriler), N

K dir - çalışma modu katsayısı (formül 4.5)

3. Seçilen dişli kutusunun parametreleri aşağıdaki koşulları karşılamalıdır:

1) T nom > T hesap, (7)

Her bir dişli kutusu için teknik özelliklerde bu katalogda verilen dişli kutusunun çıkış mili üzerindeki T nominal tork değeri, Nxm

T calc - dişli kutusunun çıkış milindeki tahmini tork (formül 2), Nxm

2) F nom > F çıkış hesabı (8)

F - her bir dişli kutusu için teknik özelliklerde verilen, dişli kutusu çıkış milinin uçlarının iniş kısmının ortasındaki nominal konsol yükü, N.

F out.calc - dişli kutusunun çıkış milinde hesaplanan radyal konsol yükü (formül 6), N.

3) R giriş hesabı< Р терм х К т, (9)

R in.calc - elektrik motorunun tahmini gücü (formül 10), kW

P terimi - değeri dişli kutusunun teknik özelliklerinde verilen termal güç, kW

K t - değerleri tablo 6'da verilen sıcaklık katsayısı

Elektrik motorunun nominal gücü şu şekilde belirlenir:

R in.calc \u003d (T çıkışı x n çıkışı) / (9550 x verimlilik), (10)

T out - dişli kutusunun çıkış milindeki tahmini tork (formül 2), Nxm

n out - dişli kutusunun çıkış milinin hızı, rpm

Verimlilik - dişli kutusunun verimliliği,

A) Düz dişli kutuları için:

• tek aşamalı - 0.99
• iki aşamalı - 0.98
• üç aşamalı - 0.97
• dört aşamalı - 0.95

B) Konik dişliler için:

• tek aşamalı - 0.98
• iki aşamalı - 0.97

C) Konik-helisel dişli kutuları için - dişli kutusunun konik ve silindirik parçalarının değerlerinin ürünü olarak.

D) Sonsuz dişli kutuları için verimlilik, her dişli oranı için her dişli kutusu için teknik özelliklerde verilmiştir.

Bir sonsuz dişli kutusu satın almak, dişli kutusunun maliyetini öğrenmek, doğru bileşenleri seçmek ve çalışma sırasında ortaya çıkan sorulara yardımcı olmak için şirketimizin yöneticileri size yardımcı olacaktır.

tablo 1

Tablo 2

lider makine	Jeneratörler, asansörler, santrifüj kompresörler, eşit yüklü konveyörler, sıvı madde karıştırıcıları, santrifüj pompalar, dişli, vida, bom mekanizmaları, üfleyiciler, fanlar, filtreleme cihazları.	Su arıtma tesisleri, düzensiz yüklü konveyörler, vinçler, kablo tamburları, çalıştırma, tornalama, vinçlerin kaldırma mekanizmaları, beton karıştırıcılar, fırınlar, transmisyon milleri, kesiciler, kırıcılar, değirmenler, petrol endüstrisi için ekipmanlar.	Punch presler, vibratörler, kereste fabrikaları, elekler, tek silindirli kompresörler.	Kauçuk ürünleri ve plastik üretimi için donatım, karıştırma makineleri ve şekillendirilmiş çelik için donatım.
elektrik motoru, buhar türbünü
4, 6 silindirli içten yanmalı motorlar, hidrolik ve pnömatik motorlar
1, 2, 3 silindirli içten yanmalı motorlar

Tablo 3

Tablo 4

Tablo 5

Tablo 6

soğutma	Ortam sıcaklığı, C o	Dahil etme süresi, % PV.
Redüktör olmadan yabancı soğutma.
Su soğutma spiralli redüktör.

Algoritma #1

Kapalı dişlinin hesaplanması

silindirik dişli

A l g o r i t m

hesaplama kapalı dişli mahmuz ve sarmal

silindirik dişli

Referans şartları aşağıdaki bilgileri içermelidir:

Dişli miline güç verin .......... .P 1, kW;

Dişli hızı ................................................ n 1, devir;

Tekerlek hızı ................................................ n 2, devir;

(diğer parametreler ayarlanabilir,

Öncekiler);

iletim tersinirliği;

Şanzıman hizmet ömrü ................................................. T d, yıllar;

Yıllık kullanım oranı.... K G;

Günlük kullanım oranı... Kİle;

- histogram yükleme:

Paragraf 1. Tasarım parametrelerinin hazırlanması.

1.1. Dişli oranının ön tespiti

Standart değerlerle koordine edin (Tablo 1.1). En yakın standart değeri seçin sen.

Gerçek çıkış hızı

devir (2)

Referans şartlarının değerinden sapma

(3)

1.2. Dişli mili üzerindeki tork

1.3. Iletim süresi

T = T g (yıl)×365(gün)×24(saat)× İLE g× İLE sn, saat. (5)

2. nokta Malzeme seçimi . Tasarım hesaplaması için izin verilen gerilmelerin belirlenmesi.

2.1. Malzeme seçimi (Tablo 1.2). Daha fazla sunum paralel olacaktır: düz dişli için - sol sütunda, helisel dişli için - sağ sütunda.

Seçilen malzeme ve yüzey sertliğine göre temas mukavemeti ana tasarım kriteridir.

2.2. Dişlinin izin verilen yorulma temas gerilmeleri.

Bu izin verilen gerilmeler için hesaplama, belirli bir hizmet ömrü boyunca çalışma yüzeylerinin yorulmadan dökülmesini önler. T.

(6)

nerede Z R- yüzey pürüzlülüğünü dikkate alan katsayı (Tablo 1.3).

ZV- çevresel hızı dikkate alan katsayı. Şaft hızının verilen değerleri için, çevresel iletim hızının hangi aralıkta olduğu önceden varsayılabilir (Tablo 1.3).

S H- güvenlik faktörü (Tablo 1.3).

ZN- dayanıklılık faktörü

(7)

N HG- temel döngü sayısı

NGH = (HB) 3 £ 12×10 7 . (sekiz)

Bir helisel dişli için, varsa HB>350, birimleri yeniden hesapla sıcak sac birimlerde HB(Tablo 1.4).

N O

N O 1 = 60× n 1× T× e H. (9)

e H- yükleme histogramı tarafından belirlenen eşdeğerlik faktörü

, (10)

nerede Tmaks- uzun etkili anların en büyüğü. Bizim durumumuzda, bu an olacak T, etkin t Toplam çalışma süresinin 1 kısmı T; o zaman q 1 =1.

ben- zamanla etki eden her bir sonraki yük adımı T ben =t ben × T. Histogramın ilk aşaması, yükte eşit T tepe = q tepe × T, çevrim sayısı hesaplanırken dikkate alınmaz. Döngü sayısı az olan bu yük, yüzeyde sertleşme etkisine sahiptir. Statik gücü test etmek için kullanılır.

m- yorulma eğrisinin derecesi, 6'ya eşittir.

Eşdeğerlik katsayısı, momentin T sırasında işletmek e H×t zaman içinde yük histogramına karşılık gelen gerçek yük ile aynı yorulma etkisine sahiptir T.

s Hlim- temel çevrim sayısına ulaşıldığında dişlinin temas dayanıklılık sınırı N HG(Tablo 1.5).

Nominal izin verilen temas gerilmeleri bulaşma

3. nokta Tasarım katsayılarının seçimi.

3.1 Yük faktörü seçimi. Ön hesaplamalar için yük faktörü aralıktan seçilir.

K H = 1.3...1.5. (on altı)

Hesaplanan viteste dişliler desteklere göre simetrik olarak yerleştirilmişse, KH alt sınıra daha yakın seçilir. Helisel dişliler için KH daha fazla çalışma düzgünlüğü ve dolayısıyla daha az dinamik yük nedeniyle daha az alınır.

3.2. Dişli genişliği faktörü seçimi (Tablo 1.6). Dişli tahrikler için tavsiye edilir:

- çok aşamalı y için = 0,315 ... 0,4;

- tek aşamalı y için = 0,4 ... 0,5;

helisel dişliler için üst sınır seçilir;

- chevron dişliler için y a = 0,630 ... 1,25.

4. madde Transfer tasarımı hesaplaması.

4.1. Merkez mesafesinin belirlenmesi.

Kapalı bir dişli için, tekerleklerden her ikisinin veya en az birinin sertliği 350 birimden azsa, belirli bir hizmet ömrü boyunca parçalanmayı önlemek için yorulma temas mukavemeti için tasarım hesaplaması yapılır. T.

, mm. (17)

Burada T 1 - mil üzerindeki an dişliler Nm'de.

Sayısal katsayı:

Ka = 450;

Ka= 410.

Hesaplanan merkez mesafesi tablo 1.7'ye göre en yakın standart olarak alınmıştır.

4.2. Normal bir modül seçme. Dişli çarklar için HB En az bir tekerlek için 350 £, aşağıdaki orandan normal bir modül seçilmesi önerilir

. (18)

Aralığa (18) dahil edilen normal modülün (Tablo 1.8) tüm standart değerlerini yazın.

İlk yaklaşım olarak, minimum modülü seçmeye çalışılmalıdır, ancak güç aktarımları için 1,25 mm'den küçük bir modül önerilmez. Düz dişli için bir modül seçerken, dişli modifikasyonunu önlemek için toplam diş sayısının olması gerekir.

tamsayı olduğu ortaya çıktı. O zamanlar

Kesirli bir sayı tam sayıya yuvarlanırsa ve çarkın diş sayısı

4.3. Dişlerin helisel iletim sayısı için

Diş sayısı en yakın tam sayıya yuvarlanmalıdır.

4.5. hatve çapları

Çapları üçüncü ondalık basamağa kadar hesaplayın.

bir kontrol yap

Değiştirilmemiş iletim ve yüksek irtifa değişikliği için üç ondalık basamağa kadar doğru olmalıdır.

4.6. Pabuç çapları

4.7. boşluk çapları

(26)

4.8. Tahmini tekerlek genişliği

Bölünmüş bir dişlide, bölünmüş çiftin her bir tekerleğinin genişliği

chevron dişli tam tekerlek genişliğinde

nerede C- takım çıkışı için orta oluğun genişliği, tablo 1.16'dan seçilir. Oluğun çapı, boşluğun çapından 0,5 × daha azdır m.

4.9. Üst üste binme derecesi

. (31)

4.10. çevresel hız

Hız, katsayı belirlenirken paragraf 2.2'de geçici olarak benimsenen hızdan farklıysa KV, madde 2.2'ye dönmeli ve izin verilen gerilimleri netleştirmelisiniz.

Çevresel hıza göre aktarım doğruluğu derecesini seçin (Tablo 1.9). Düz dişliler için 6 m / s'den fazla olmayan ve helisel dişliler için 10 m / s'den fazla olmayan hızlarda genel mühendislik dişlileri için 8. doğruluk derecesi seçilir. Helisel dişli 7. derece hassasiyette işlenebilir ve HDTV'nin yüzey sertleşmesinden sonra ortaya çıkan deformasyonlar dişli parametrelerini 8. derece hassasiyete aktaracaktır.

5. madde Hesaplamaları kontrol edin.

5.1. Hem temas hem de eğilme mukavemeti için doğrulama hesaplamaları için yük faktörlerini belirleriz.

. (33)

. (34)

KHV ve KFV- dahili dinamik yük katsayıları. Tablo 1.10'dan seçilirler. Hız değeri, aralığın aralıkları içindeyse, katsayı enterpolasyon ile hesaplanır.

KH b ve KFb- yük konsantrasyonu katsayıları (temas hatlarının uzunluğu boyunca eşit olmayan yük dağılımı). Değerleri enterpolasyon ile Tablo 1.11'den seçilmiştir.

K H bir ve K F bir- dişler arasındaki yük dağılımı katsayıları. Tablo 1.12'den enterpolasyon ile seçilmiştir.

5.2. Kontak voltajı testi

. (35)

Z E - malzeme katsayısı. çelik için

Z E = 190.

Z e - temas hatlarının toplam uzunluğunu hesaba katan katsayı

mahmuzlar; (36)

Helezoni; (37)

ZH eşleşen yüzeylerin şekil faktörüdür. Enterpolasyon ile tablo 1.13'ten seçilmiştir.

F t- çevresel kuvvet

Sapma

. (39)

(+) işareti düşük yükü, (-) işareti aşırı yükü belirtir.

ÖNERİLER

Hem düşük hem de aşırı yüke %5'ten fazla izin verilmez.

eğer Ds H±%20'nin üzerine çıkarsa, standart parametrelere sahip dişli kutusu için merkez mesafesi değiştirilmelidir bir W ve 4.2 noktasına geri dönün.

eğer Ds H±%12'nin ötesine geçer:

Düşük yük durumunda - y a'yı azaltın ve 4.8 noktasına geri dönün.

Aşırı yük durumunda - bu tür iletim için önerilen değerleri aşmayacak şekilde y a'yı artırın ve 4.8. paragrafa geri dönün. Diş yüzeyinin sertliğini önerilen sınırlar içinde değiştirebilir ve 2. adıma dönebilirsiniz.

eğer Ds H%12'den az olacaksa, ısıl işlemle izin verilen gerilmeleri düzeltmek ve 2. noktaya dönmek mümkündür.

5.3. Eğilme yorulma testi.

5.3.1. İzin verilen eğilme gerilmeleri

. (40)

Bu gerilimlere karşı kontrol, belirli bir hizmet ömrü boyunca dişin kökünde yorulma çatlaklarını önler. T ve sonuç olarak diş çürüğü.

YR- geçiş eğrisinin pürüzlülük katsayısı (Tablo 1.14).

YX- ölçek faktörü (Tablo 1.14).

Y d, malzemenin stres konsantrasyonuna duyarlılık katsayısıdır (Tablo 1.14).

YA- yük tersinirlik faktörü (Tablo 1.14).

YN- dayanıklılık katsayısı. Dişli ve tekerlek için ayrı ayrı hesaplanır

N FG- temel döngü sayısı. Çelik dişler için

N FG= 4×10 6 . (42)

m- yorulma eğrisinin derecesi. Yorulma eğilme mukavemetini hesaplamak için önceki ve sonraki formüllerde:

Temperlenmiş çelikler için

sertleştirilmiş çelikler için

NFE 1 - eşdeğer vites çevrimi sayısı

NFE 1 = 60× n 1× T× eF. (43)

eF- denklik oranı

. (44)

Temas kuvveti hesabında olduğu gibi yükleme histogramına göre,

Eşdeğer tekerlek çevrimi sayısı

S F ve flim- dişin güvenlik faktörü ve dayanıklılık limiti tablo 1.15'ten seçilir.

5.3.2. Bir bükülmenin çalışma gerilmeleri. Dişli ve tekerlek için ayrı ayrı belirlenir

. (47)

YFS- diş şekli faktörü

. (48)

x- takım kaydırma faktörü.

ZV- eşdeğer diş sayısı

Y e - ağdaki dişlerin örtüşmesini dikkate alan katsayı

Y b - dişin eğim açısının katsayısı

. (53)

Eğer Y b 0,7'den az olduğu ortaya çıktı, alınmalıdır

Y b = 0.7

Her dişli veya daha küçük oranlı dişli için çalışma gerilmeleri belirlenir.

Gerçek eğilme yorulma mukavemeti

Eğilme yorgunluğu güvenlik faktörünün değeri, diş kırılma olasılığına ilişkin güvenilirlik derecesini gösterir. Bu katsayı ne kadar yüksek olursa, diş yorulma arızası olasılığı o kadar düşük olur.

5.4. Temas statik gücü için test edin.

. (56)

Tmaks=

[s] Hmaks- izin verilen statik temas gerilmeleri.

Gelişmiş dişler için

. (57)

Bu izin verilen gerilmeler, dişin yüzey tabakalarının plastik deformasyonunu önler.

Akma dayanımı s T tablo 1.2'den seçilebilir.

Sertleştirilmiş HDTV dahil, yüzeyi sertleştirilmiş dişler için

. (58)

Bu izin verilen gerilimler dişin yüzey tabakalarının çatlamasını önler.

5.5. Eğilme statik mukavemetinin doğrulanması. Dişli ve tekerlek için kontrol yapılır

. (59)

İzin verilen statik eğilme gerilmeleri. Geliştirilmiş ve yüzeyi sertleştirilmiş dişler için

. (60)

Bu izin verilen gerilimlerin kontrol edilmesi, dişli aşırı yüklendiğinde ani diş kırılmasını önler.

Tablo 1.1

Tablo 1.2

Çelik sınıfı	Isı tedavisi	Kesit boyutu, mm, artık yok	Yüzey sertliği HB veya sıcak sac	Çekme mukavemeti s b , MPa	Akma gücü s T, MPa
	Gelişim		HB 192...228
	Normalleştirme İyileştirmesi		HB 170...217 HB 192...217
	Normalleştirme İyileştirmesi		HB 179...228 HB 228...255	...800
40X	İyileştirme İyileştirme İyileştirme	100...300 300...500	HB 230...280 HB 163...269 HB 163...269
40HN	Temper'i Geliştirin	100...300	HB 230...300 HB³241 sıcak sac 48...54
20X	sementasyon		sıcak sac 56...63
12ХН3А	sementasyon		sıcak sac 56...63
38HMYUA	nitrürleme	-	sıcak sac 57...67

Not. Kesit boyutu, dişli milinin iş parçasının yarıçapı veya tekerlek jantının kalınlığı anlamına gelir.

Tablo 1.3

Tablo 1.4

sıcak sac
HB

Tablo 1.5

Tablo 1.6

Tablo 1.8

Tablo 1.9

Tablo 1.10

Doğruluk Derecesi	Diş yüzeyi sertliği	İletim tipi	KHV	KFV
çevresel hız V, Hanım
	YB 1 ve YB 2 >350	Düz	1,02	1,12	1,25	1,37	1,5	1,02	1,12	1,25	1,37	1,5
tırpan	1,01	1,05	1,10	1,15	1,20	1,01	1,05	1,10	1,15	1,20
YB 1 veya YB 2 350 £	Düz	1,04	1,20	1.40	1,60	1,80	1,08	1,40	1,80	-	-
tırpan	1,02	1,08	1,16	1,24	1,32	1,03	1,16	1,32	1,48	1,64
	YB 1 ve YB 2 >350	Düz	1,03	1,15	1,30	1,45	1,60	1,03	1,15	1,30	1,45	1,60
tırpan	1,01	1,06	1,12	1,18	1,24	1,01	1,06	1,12	1,18	1,24
YB 1 veya YB 2 350 £	Düz	1,05	1,24	1,48	1,72	1,96	1,10	1,48	1,96	-	-
tırpan	1,02	1,10	1,19	1,29	1,38	1,04	1,19	1,38	1,57	1,77
	YB 1 ve YB 2 >350	Düz	1,03	1,17	1,35	1,52	1,70	1,03	1,17	1,35	1,52	1,70
tırpan	1,01	1,07	1,14	1,21	1,28	1,01	1,07	1,14	1,21	1,28
YB 1 veya YB 2 350 £	Düz	1,06	1,28	1,56	1,84	-	1,11	1,56	-	-	-
tırpan	1,02	1,11	1,22	1,34	1,45	1,04	1,22	1,45	1,67	-

Tablo 1.11

katsayı KH b de HB 1 £ 350 veya HB 2 £ 350
şanzıman tasarımı	Katsayı y d = bW/D 1
0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
Bilyalı yataklarda konsol dişlisi	1,09	1,19	1,3	-	-	-	-	-	-	-
Makaralı yataklarda konsol dişlisi	1,07	1,13	1,20	1,27	-	-	-	-	-	-
Katlanmamış bir şemanın iki aşamalı bir dişli kutusunun yüksek hızlı çifti	1,03	1,06	1,08	1,12	1,16	1,20	1,24	1,29	-	-
Düşük hızlı iki kademeli koaksiyel dişli kutusu	1,02	1,03	1,06	1,08	1,10	1,13	1,16	1,19	1,24	1,30
Genişletilmiş ve koaksiyel bir şemanın iki aşamalı bir dişli kutusunun düşük hızlı çifti	1,02	1,03	1,04	1,06	1,08	1,10	1,13	1,16	1,19	1,25
Tek kademeli düz şanzıman	1,01	1,02	1,02	1,03	1,04	1,06	1,08	1,10	1,14	1,18
Aralıklı yüksek hızlı kademeli iki kademeli dişli kutusunun düşük hızlı çifti	1,01	1,02	1,02	1,02	1,03	1,04	1,05	1,07	1,08	1,12
katsayı KFb=(0.8...0.85)× KH b³1

Tablo 1.12

Tablo 1.14

katsayı	katsayı adı	katsayı değeri
YR	Spiral Pürüzlülük Katsayısı	Dişli frezeleme ve taşlama YR=1. parlatma YR=1.05...1.20. HDTV'yi iyileştirmek ve sertleştirmek için daha yüksek değerler.
YX	Boyut faktörü (ölçek faktörü)	Çelik: toplu ısıl işlem YX=1.03 - 0.006× m; £0,85 YX£1. Yüzey sertleştirme, nitrürleme YX=1,05 - 0,005× m; 0,8 £ YX£1. Küresel grafitli dökme demir YX=1.03 - 0.006× m; £0,85 YX£1. Gri dökme demir YX=1.075 - 0.01× m;0.7£ YX£1.
Y D	Gerilme konsantrasyonuna karşı malzeme duyarlılığı katsayısı	Y d = 1.082 - 0.172× lgm.
Tablo 1.14'ün devamı
YA	tersinirlik faktörü	Geri dönüşümsüz çalışma için YA=1. Her iki yönde eşit yükleme koşulları ile ters çalışmada: normalize edilmiş ve temperlenmiş çelik için YA=0.65; sertleştirilmiş çelik için YA=0.75; nitrürlenmiş çelik için YA=0,9.

Tablo 1.15

Isı tedavisi	Yüzey sertliği	Çelik kaliteleri	s flim, MPa	S F yıkılmama olasılığı ile
				normal	artırılmış
Normalleştirme, iyileştirme	180...350 HB	40.45,40X, 40XN, 35XM	1,75×( HB)	1,7	2,2
toplu sertleştirme	45...55 sıcak sac	40H,40HN, 40HFA	500...550	1.7	2,2
HDTV sertleştirme	48...52 sıcak sac	40X,35XM, 40XN	500...600	1,7	2,2
HDTV yüzey sertleştirme	48...52 sıcak sac	40X,35XM, 40XN	600...700	1,7	2,2
nitrürleme	57...67 sıcak sac	38HMYUA	590...780	1,7	2,2
sementasyon	56...63 sıcak sac	12ХН3А	750...800	1,65...1,7	2...2,2

Tablo 1.16

Modül	Helis açısı b 0	Modül	Diş açısı b 0
m, mm				m, mm
	oluk genişliği C, mm		oluk genişliği C, mm
2,5
3,0
3,5

Gerekli tahrik gücü aşağıdaki formülle belirlenir:

nerede T 2 – çıkış milindeki moment (Nm);

n 2 - çıkış milinin dönüş frekansı (rpm).

Elektrik motorunun gerekli gücünün belirlenmesi.

Gerekli motor gücü formülle belirlenir

nerede η vites kutusu- şanzımanın verimliliği;

Belirli bir sürücünün kinematik şemasına göre, dişli kutusunun verimliliği bağımlılığa göre belirlenir:

η vites kutusu = η nişanlanmak η 2 rulmanlar η kaplinler ,

nerede η nişanlanmak– dişli verimliliği; kabul η nişanlanmak = 0,97 ;

η rulmanlar– bir çift rulmanın verimliliği; kabul η rulmanlar = 0,99 ;

η kaplinler– debriyaj verimliliği; kabul η kaplinler = 0,98 .

1.3. Motor milinin dönüş frekansının belirlenmesi.

Elektrik motorunun senkron hızının bulunabileceği hız aralığını aşağıdaki formülle belirliyoruz:

n İle = senn 2 ,

nerede sen- sahnenin dişli oranı; 2 - 5 aralığında düz dişlinin bir aşaması için önerilen dişli oranları aralığını seçiyoruz.

Örneğin: n İle = senn 2 = (2 - 5)200 = 400 - 1000 dev/dak.

1.4. Motor seçimi.

Elektrik motorunun gerekli gücüne göre r Eksileri.(verilen r el.dv. ≥ r Eksileri.) ve senkron mil hızı n İle bir elektrik motoru seçin:

diziler…..

güç r= ……kW

senkron hız n İle= …..rpm

asenkron hız n 1 = …..r/dak.

Pirinç. 1. Elektrik motorunun taslağı.

1.5. Dişli kutusunun dişli oranının belirlenmesi.

Dişli oranının hesaplanan değerine göre, bir dizi dişli oranından hatayı dikkate alarak standart değeri seçiyoruz. Kabul sen Sanat. = ….. .

1.6. Şanzımanın millerindeki tayin, hızlar ve torklar.

Giriş mili hızı n 1 = ….. rpm.

Çıkış mili hızı n 2 = ….. rpm.

Çıkış mili çarkındaki tork:

Giriş mili dişlisindeki tork:

2. KAPALI BİR DİŞLİ HESAPLAMASI.

2.1. Tasarım hesaplama.

1. Tekerlek malzemesi seçimi.

Örneğin:

Dişli çark

HB = 269…302 HB = 235…262

HB 1 = 285 HB 2 = 250

2. Dişli dişleri ve tekerlekler için izin verilen voltaj kontaklarını belirliyoruz :

nerede  H lim - alternatif streslerin temel döngü sayısına karşılık gelen, dişlerin temas yüzeyinin dayanıklılık sınırı; diş yüzeyinin sertliğine bağlı olarak belirlenir veya sayısal bir değer ayarlanır;

Örneğin:  H lim = 2HB+70.

S H- güvenlik faktörü; üniform malzeme yapısına ve diş yüzeyi sertliğine sahip dişliler için HB 350 önerilir S H = 1,1 ;

Z n– dayanıklılık katsayısı; sabit yük modu ile uzun süreli çalışma sırasında dişliler için tavsiye edilir Z n = 1 .

Son olarak, izin verilen temas gerilmesi için, tekerlek ve dişlinin izin verilen temas gerilmelerinin iki değerinden küçük olanı alınır [  H] 2 ve [  H ] 1:[ H ] = [ H ] 2 .

3. Dişlerin aktif yüzeylerinin temas dayanıklılığı durumundan merkez mesafesini belirleyin .

nerede E vb- tekerlek malzemelerinin azaltılmış elastisite modülü; çelik jantlar için kabul edilebilir E vb= 210 5 MPa;

 ba- merkez mesafesine göre tekerlek genişliği katsayısı; desteklere göre simetrik olarak yerleştirilmiş tekerlekler için tavsiye edilir ψ ba = 0,2 – 0,4 ;

İLE H  temas gerilmeleri için hesaplamalarda yük konsantrasyon faktörüdür.

katsayısını belirlemek için İLE H  halka dişlinin göreceli genişliğinin çapa göre oranını belirlemek gerekir ψ bd : ψ bd = 0,5ψ ba (sen1)=….. .

Şeklin grafiğine göre ... .. dişlinin desteklere göre konumunu dikkate alarak, sertlik ile HB 350, katsayının değerine göre ψ bd bulduk: İLE H  = ….. .

Merkez mesafesini hesaplıyoruz:

Örneğin:

Dişli kutuları için merkez mesafesi, bir dizi standart merkez mesafesine veya bir seriye göre yuvarlanır. Ra 40 .

Atamak a W= 120 mm.

4. İletim modülünü belirleyin.

m = (0,01 – 0,02)a W= (0.01 - 0.02)120 = 1,2 - 2,4 mm.

Elde edilen aralıktaki birkaç modül için modülün standart değerini atarız: m= 2 mm.

5. Dişli diş ve tekerlek sayısını belirleyin.

Dişli ve tekerleğin toplam diş sayısı aşağıdaki formülden belirlenir: a W = m(z 1 +z 2 )/2;

buradan z   = 2a W /m= …..; kabul z  = ….. .

Dişli sayısı: z  1 = z  /(sen1) = …..

Alttaki dişleri ortadan kaldırmak için z 1 ≥ z dk ; nişan için z dk = 17 . Kabul z 1 = ….. .

Tekerlek diş sayısı: z 2 = z  - z 1 = .. Önerilen z 2  100 .

6. Dişli oranını belirtiyoruz.

Gerçek dişli oranını aşağıdaki formülle belirleriz:

Hesaplanan değerden gerçek dişli oranı değerindeki hata:

Tasarım doğruluğu koşulu karşılandı.

Şanzımanın dişli oranı için alıyoruz sen hakikat = ….. .

7. Dişli ve çarkın ana geometrik boyutlarını belirliyoruz.

Takım ofseti olmadan kesilen tekerlekler için:

adım daire çapları

D W = D

angajman açısı ve profil açısı

α W = α = 20º

hatve çapları

D 1 = z 1 m

D 2 = z 2 m

diş ucu çapları

D a1 = D 1 +2 m

D a2 = D 2 +2 m

boşluk çapları

D F 1 = D 1 –2,5 m

D F 2 = D 2 –2,5 m

diş yüksekliği

H = 2,25 m

halka dişli genişliği

B w = ψ ba a W

dişli ve tekerlek halkası genişliği

B 2 = B w

B 1 = B 2 + (3 - 5) = ..... . Kabul B 1 = ….. mm.

merkez mesafesinin değerini kontrol edin

a w = 0,5  (D 1 + D 2 )