1-misol

Tishli poezdning tishli nisbatini (19-rasm), boshqariladigan milning aylanishlar sonini va umumiy ishlash koeffitsientini (samaradorlikni) aniqlang, agar g'ildiraklarning tishlari soni teng bo'lsa: z 1 =30, z 2 =20, z 3 =45, z 4 =30, z 5 =20, z 6 =120, z 7 =25, z 8 =15 ; kirish milining aylanishlar soni n 1 =1600 rpm.

Yechim

Mexanizm to'rt bosqichdan iborat: ikkita silindrsimon z 1 - z 2 , z 3 - z 4 tashqi tishli, silindrsimon z 5 - z 6 ichki tishli va konus bilan z 7 - z 8 .

Ko'p bosqichli transmissiyaning umumiy tishli nisbati ushbu tishli mexanizmni tashkil etuvchi har bir bosqichning tishli nisbatlarining mahsulotiga teng. Bu holat uchun

.

(-) belgisi bu juftlikdagi g'ildiraklarning aylanish yo'nalishi qarama-qarshi ekanligini ko'rsatadi. Bu holda g'ildiraklarning aylanish yo'nalishini diagrammadagi o'qlarni qo'yish orqali ham aniqlash mumkin (19-rasm).

Boshqariladigan milning aylanishlar soni tishli nisbati orqali aniqlanadi
rpm

Tishli mexanizmning umumiy samaradorligi tengdir

Bu erda raqamli qiymatlar T1 muammosining shartiga ko'ra olinadi.

2-misol

Bu yerda
,
,
- aylantirilgan mexanizmning tishli nisbatlari (tashuvchi H to'xtadi va sobit g'ildirak aylanmoqda z 3 ). Olingan "+" belgisi bilan tishli nisbati haydash va boshqariladigan vallar aylanish yo'nalishlarining mos kelishini ko'rsatadi.

3-misol

Yechim

2-misolda bo'lgani kabi, bu mexanizm bir bosqichli planetar uzatmaga va tashuvchidan tishli nisbatga ishora qiladi. H g'ildirakka z 1 munosabati bilan belgilanadi

4-misol

Yechim

Murakkab tishli poyezd ikki bosqichdan iborat: birinchi bosqich - tashqi uzatmalar z 1 -z 2 bo'lgan oddiy silindrsimon juftlik, ikkinchi bosqich - sayyoraviy uzatma. N-z 5 , tashuvchidan aylanish harakatini uzatish H g'ildirakka z 5 sun'iy yo'ldosh orqali z 4 . Chiqish milining aylanish yo'nalishi algebraik belgi bilan aniqlanadi.

1. Ikki bosqichli uzatish uchun jami tishli nisbati har bir bosqichning tishli nisbatlari orqali topiladi, ya'ni.

.

Qabul qilingan vites nisbati
, bu chiqish milining aylanish chastotasining oshishini ko'rsatadi va "+" belgisi millarning aylanish yo'nalishlari bir xil ekanligini ko'rsatadi.

2. Chiqish zvenosining burchak tezligini aniqlang va uning burchak tezlanishi

rad/s,

rad/s 2 .

3. G'ildiraklarning aylanishi tezlashtirilganligi sababli (biz bir xil tezlashtirilgan qabul qilamiz), u holda burchak tezliklari ikki baravar ko'payadigan vaqtni bog'liqlikdan aniqlaymiz.

,

qayerda Va - ko'rib chiqilayotgan vaqt davrining boshida va oxirida mos ravishda burchak tezliklari
. Bu yerdan

dan.

4. Umumiy uzatish samaradorligini aniqlang

T2 vazifa

Diagrammalarda ko'rsatilgan mexanizmning chiqish aloqasi (23-32-rasm) o'zaro (yoki o'zaro) harakatni amalga oshiradi va doimiy kuch bilan ishchi zarbaga yuklanadi. F c (yoki lahza T dan) foydali qarshilik. Bo'sh ishlayotganda, chiqish aloqasining teskari yo'nalishi bilan foydali qarshilik yo'q, ammo zararli bo'lganlar harakat qilishda davom etadilar. Kinematik juftliklarda ishqalanish ta'sirini hisobga olgan holda, samaradorlik nuqtai nazaridan mexanizmini aniqlash kerak.

1) haydash momenti T d , ish va bo'sh zarbalardan iborat tsikl bilan barqaror harakatda kirish zvenosiga qo'llanilishi kerak bo'lgan doimiy kattalik;

2) zararli qarshilik har bir zarbada doimiy bo'lishini hisobga olsak, ishqalanish kuchlarining ishchi va bo'sh zarblardagi ishi, lekin ish zarbasi bo'sh vaqtga qaraganda uch baravar ko'p;

3) ish zarbasi va bo'sh ish paytida mexanizmning kinetik energiyasining o'zgarishi;

4) kirish havolasi o'rtacha tezlikda aylanganda haydovchidan talab qilinadigan quvvat va foydali qarshilik va ishqalanish kuchlarining o'rtacha (butun bir inqilob uchun) kuchi.

Bu masalani yechish mexanizmning harakat tenglamasiga asoslanadi, u kinetik energiyaning oʻzgarishi va kuchlar ishi (kinetik energiya qonuni) oʻrtasidagi bogʻliqlikni oʻrnatadi. Kuchlar va momentlarning ishi, mos ravishda, ular harakat qiladigan zvenolarning chiziqli yoki burchakli siljishi bilan belgilanadi. Shu munosabat bilan, chiqish bo'g'inining ekstremal pozitsiyalarida mexanizmning pozitsiyalarini aniqlash talab qilinadi. Chiziqli va burchakli bog'lanish harakatlari masshtabga muvofiq chizilgan yoki analitik hisoblab chiqilgan chizmalardan aniqlanishi mumkin. Bog'lanishlarning o'lchamlari, ularning mexanizm diagrammasidagi belgilariga ko'ra va boshqa kerakli qiymatlar raqamli ma'lumotlar jadvallarida keltirilgan, bu erda samaradorlik omili va 9-variantda m- raf va pinion moduli, z - g'ildirakning tishlari soni.

17-jadval

Qiymat	Oxirgidan oldingi shifr raqami
O.A, mm
OS, mm
Quyosh, mm
AB, mm
T dan , Nm
, rad/s

18-jadval

Qiymat	Oxirgidan oldingi shifr raqami
oh, mm
AB, mm
F c , H
, rad/s

19-jadval

Qiymat	Oxirgidan oldingi shifr raqami
O.A, mm
O.V, mm
T dan , Nm
, rad/s

20-jadval

	Qiymat	Oxirgidan oldingi shifr raqami
	oh, mm
	OV, mm
	BC=BD, mm
	F c , H
	, rad/s

21-jadval

Qiymat	Oxirgidan oldingi shifr raqami
R, mm
oh, mm
F c , H
, rad/s

22-jadval

Qiymat	Oxirgidan oldingi shifr raqami
O.A, mm
OV, mm
BD, mm
F c , H
, rad/s

23-jadval

Qiymat	Oxirgidan oldingi shifr raqami
O.A, mm
e, mm
F c , H
, rad/s

24-jadval

Qiymat	Oxirgidan oldingi shifr raqami
R, mm
oh, mm
r, mm
F c , H
, rad/s

25-jadval

Qiymat	Oxirgidan oldingi shifr raqami
oh, mm
AB, mm
m, mm
T dan, Nm
, rad/s

26-jadval

Qiymat	Oxirgidan oldingi shifr raqami
oh, mm
O.V, mm
F c , H
, rad/s

Vazifaning ketma-ketligi. Birinchidan, haddan tashqari pozitsiyalarda va kirish zvenosining burchak tezligining berilgan yo'nalishlarida mexanizmni qurish kerak.
va doimiy kuch F dan (yoki lahza T dan) ish va bo'sh stroklarni o'rnatish uchun foydali qarshilik.

Bog'lanishlarning chiziqli va burchakli siljishlarini grafik ravishda aniqlashda chizmadan olib tashlash kerak:

1) kirish havolasi uchun uning ish zarbasidagi burilish burchaklari va ishlamay qolganda X;

2) chiqish zvenosi uchun uning o'zaro harakati, chiziqli siljishi, ya'ni. harakat s, yoki uning o'zaro aylanish harakati paytida, burilish burchagi
.

Kirish havolasi uchun ishchi va bo'sh zarbalar zonalarini aniqlash uchun harakatning foydali qarshilikning ko'rsatilgan harakat yo'nalishi bilan bog'lanishini hisobga olish kerak, bu ish zarbasi paytida chiqish bo'g'inining harakatlanishiga to'sqinlik qilishi kerak. .

5 va 8-variantlarda yuqori juftlikdagi bog'lanishlar ijobiy tarzda qulflanadi, bu esa bog'lanishlarning bir-biridan uzoqlashishiga yo'l qo'ymaydi: 8-variantda radiusli rolik. r trubaning tashqi va ichki profillari bilan qoplangan kirish aloqasining dumaloq trubkasida rulolar, 5-variantda dumaloq eksantrik chiqish aloqasi ramkasi bilan qoplangan.

KIRISH

Chuvalchangli tishli uzatmalar o'zaro kesishgan tishli uzatmalarga tegishli.

Chuvalchangli uzatmalarning asosiy afzalliklari: bir juftlikda katta tishli nisbatlarini olish imkoniyati, silliq ulanish, o'z-o'zidan tormozlanish imkoniyati. Kamchiliklari: nisbatan past samaradorlik, ortib borayotgan aşınma va tortib olish tendentsiyasi, g'ildiraklar uchun qimmatbaho ishqalanishga qarshi materiallardan foydalanish zarurati.

Chuvalchangli uzatmalar viteslarga qaraganda qimmatroq va murakkabroq, shuning uchun ular, qoida tariqasida, kesishgan vallar o'rtasida harakatni o'tkazish zarur bo'lganda, shuningdek, katta tishli nisbati kerak bo'lganda qo'llaniladi.

Chuvalchangli uzatmalarning ishlash mezoni tishlarning sirt mustahkamligi bo'lib, ularning aşınma qarshiligini va parchalanish va ushlashning yo'qligini, shuningdek, egilish kuchini ta'minlaydi. Chuvalchangli uzatmada qisqa muddatli ortiqcha yuklanishlar ta'sirida chuvalchang g'ildiragining tishlari maksimal yuk bo'yicha egilish uchun tekshiriladi.

Chuvalchang tanasi uchun qattiqlik uchun tekshirish hisobi amalga oshiriladi va termal hisob ham amalga oshiriladi.

Loyihalash ikki bosqichda amalga oshiriladi: loyihalash - kontaktga chidamlilik shartlaridan, uzatishning asosiy o'lchamlari aniqlanadi va tekshirish - uning ishlash sharoitida uzatishning ma'lum parametrlari bilan, kontakt va egilish kuchlanishlari aniqlanadi va taqqoslanadi. materialning chidamliligi bilan ruxsat etilganlar bilan.

Rulmanlarni yuklaydigan kuchlar aniqlanadi va rulmanlar yuk ko'tarish qobiliyatiga qarab tanlanadi.

KINEMATIK VA KUCHNI HISOBI

Dvigatel tanlash

Elektr dvigatelini tanlash uchun uning kerakli quvvati va tezligi aniqlanadi.

Dastlabki dizayn ma'lumotlariga ko'ra, texnologik jarayonni bajarish uchun zarur quvvatni quyidagi formuladan topish mumkin:

P out \u003d F t V, (2.1)

bu erda P chiqishi - haydovchining chiqish milidagi quvvat, Vt;

F t - tortish kuchi, N;

V - ishchi jismning harakat tezligi, m/s;

Chiqish \u003d 1,5 kVt.

Umumiy samaradorlikni aniqlash haydash

Keyinchalik, kinematik quvvat uzatish zanjiriga muvofiq, umumiy samaradorlik. Barcha drayverning hajmi quyidagi formula bo'yicha hisoblanadi:

s jami = s 1 s 2 s 3 s 4 (2.2)

h jami = 0,80,950,980,99 = 0,74.

Shunday qilib, umumiy samaradorlikka asoslangan. haydovchining ishlashi paytida dvigateldan keladigan quvvatning atigi 74% vinil barabaniga ketishi aniq bo'ldi.

Vinçning normal ishlashi uchun zarur bo'lgan dvigatel quvvatini aniqlaymiz:

Biz 2,2 kVt dvigatelni qabul qilamiz.

Dvigatel milining aylanish tezligini hisoblash

Ushbu bosqichda qo'zg'aysan viteslarining tishli nisbatlari hali noma'lum va vosita mili tezligi ma'lum emasligi sababli, vosita milining kerakli tezligini hisoblash mumkin bo'ladi.

Buning uchun quyidagi hisob-kitoblar amalga oshirildi.

Drayvning chiqish milining tezligini aniqlash

Dastlabki ma'lumotlarga ko'ra, chiqish milining burchak tezligi quyidagi formula bo'yicha hisoblanadi:

bu erda u - burchak tezligi, s -1;

D b - baraban diametri, m;

v - ishchi jismning harakat tezligi, m/s.

Burchak tezligini formula bo'yicha bilib, aylanish chastotasini topamiz:

rpm (2.5)

Kerakli haydovchi nisbatini aniqlash

Elektr vinçli uzatgichning kinematik diagrammasini tahlil qilishdan ko'rinib turibdiki, uning umumiy tishli nisbati (u jami) chuvalchang tishli reduktorning tishli nisbati hisobiga hosil bo'ladi.

Qabul qilamiz u chp = 50. Dvigatel milining aylanish chastotalari n dv va chiqish mili n z o'rtasidagi bog'liqlik quyidagilar bilan belgilanadi:

n dv = n z u jami, (2,6)

keyin vosita milining kerakli tezligi bo'ladi:

n dvigatel = 38,250 = 1910 rpm.

Dvigatellarning joriy diapazoniga ko'ra, kerakli tezlikka eng yaqin bo'lgan 1500 rpm sinxron tezligi bo'lgan vosita. Yuqoridagilarni hisobga olgan holda, biz nihoyat brend dvigatelini qabul qilamiz: 90L4 / 1395. Quyidagi xususiyatlarga ega AIR seriyasi:

R dv \u003d 2,2 kVt;

n motor = 1500 rpm.

Kinematik hisoblar

Umumiy vites nisbati:

u jami \u003d n dv / \u003d 1500 / 38,2 \u003d 39,3.

Kelajakda uzatishni batafsil o'rganish uchun kerak bo'ladigan mo'ljallangan haydovchining barcha kinematik xususiyatlarini aniqlaylik. Chastota va aylanish tezligini aniqlash. Elektr dvigatel milining tanlangan aylanish tezligidan boshlab, har bir keyingi milning aylanish tezligi oldingisining aylanish tezligi orqali aniqlanishini hisobga olgan holda, barcha millarning aylanish tezligini hisoblash oson. tishli nisbatni hisobga olgan holda formula (2.7):

bu erda n (i+1) - i+1 mil tezligi, aylanish tezligi;

u i -(i+1) - i va i+1 vallar orasidagi tishli nisbati.

Vites qutisi vallaridagi momentlar:

T 1 \u003d 9,5510 3 (P / n e) \u003d 9,5510 3 (2,2 / 1500) \u003d 14,0 Nm

T 2 \u003d T 1 u \u003d 14.039.3 \u003d 550 Nm.

Chuvalchangli uzatmalar mexanik vites qutilarining sinflaridan biridir. Vites qutilari mexanik uzatish turiga ko'ra tasniflanadi. Chuvalchangli mexanizm ostida joylashgan vint qurtga o'xshaydi, shuning uchun nomi.

Reduktor- bu bitta blokda joylashgan vites qutisi va elektr motoridan iborat bo'lgan birlik. Chuvalchangli tishli dvigatelyaratilgan turli xil umumiy maqsadli mashinalarda elektromexanik vosita sifatida ishlash uchun. Shunisi e'tiborga loyiqki, ushbu turdagi uskunalar doimiy va o'zgaruvchan yuk ostida ham mukammal ishlaydi.

Chuvalchangli vites qutisida aylanish momentining ortishi va chiqish milining burchak tezligining pasayishi kirish milidagi yuqori burchak tezligi va past moment tarkibidagi energiyaning konversiyasi tufayli sodir bo'ladi.

Vites qutisini hisoblash va tanlashdagi xatolar uning muddatidan oldin ishdan chiqishiga olib kelishi mumkin va natijada eng yaxshi holatda moliyaviy yo'qotish.

Shuning uchun, vites qutisini hisoblash va tanlash bo'yicha ishlar tajribali dizayn mutaxassislariga topshirilishi kerak, ular vites qutisining kosmosdagi joylashuvi va ish sharoitidan ish paytida uning isitish haroratigacha bo'lgan barcha omillarni hisobga oladi. Buni tegishli hisob-kitoblar bilan tasdiqlagan holda, mutaxassis sizning haydovchingiz uchun optimal vites qutisini tanlashni ta'minlaydi.

Amaliyot shuni ko'rsatadiki, to'g'ri tanlangan vites qutisi qurtlarni vites qutilari uchun kamida 7 yil va silindrsimon vites qutilari uchun 10-15 yil xizmat qiladi.

Har qanday vites qutisini tanlash uch bosqichda amalga oshiriladi:

1. Vites qutisi turini tanlash

2. Reduktorning umumiy o'lchamini (o'lchamini) va uning xususiyatlarini tanlash.

3. Hisob-kitoblarni tekshirish

1. Vites qutisi turini tanlash

1.1 Dastlabki ma'lumotlar:

Vites qutisiga ulangan barcha mexanizmlarni, ularning bir-biriga nisbatan fazoviy joylashishini ko'rsatadigan haydovchining kinematik diagrammasi, o'rnatish nuqtalarini va vites qutisini o'rnatish usullarini ko'rsatadi.

1.2 Vites qutisi vallari o'qlarining kosmosda joylashishini aniqlash.

Spiral vites qutilari:

Vites qutisining kirish va chiqish milining o'qi bir-biriga parallel va faqat bitta gorizontal tekislikda yotadi - gorizontal vites qutisi.

Vites qutisining kirish va chiqish vallarining o'qi bir-biriga parallel va faqat bitta vertikal tekislikda yotadi - vertikal vites qutisi.

Vites qutisining kirish va chiqish milining o'qi har qanday fazoviy holatda bo'lishi mumkin, bu o'qlar bir xil to'g'ri chiziqda (mos keladigan) yotadi - koaksiyal silindrsimon yoki sayyoraviy uzatmalar qutisi.

Konik vintli vites qutilari:

Vites qutisining kirish va chiqish milining o'qi bir-biriga perpendikulyar va faqat bitta gorizontal tekislikda yotadi.

Chuvalchangli uzatmalar:

Vites qutisining kirish va chiqish vallarining o'qi har qanday fazoviy holatda bo'lishi mumkin, ular bir-biriga 90 graduslik burchak ostida kesishadi va bir xil tekislikda yotmaydi - bir bosqichli chuvalchangli vites qutisi.

Vites qutisining kirish va chiqish milining o'qi har qanday fazoviy holatda bo'lishi mumkin, ular bir-biriga parallel va bir tekislikda yotmaydi yoki ular bir-biriga 90 graduslik burchak ostida kesishadi va yotmaydi. bir xil tekislikda - ikki bosqichli vites qutisi.

1.3 O'rnatish usulini, o'rnatish joyini va vites qutisini yig'ish variantini aniqlash.

Vites qutisini mahkamlash usuli va o'rnatish joyi (poydevorga yoki qo'zg'alish mexanizmining qo'zg'aluvchan miliga o'rnatish) har bir vites qutisi uchun alohida katalogda keltirilgan texnik tavsiflarga muvofiq belgilanadi.

Yig'ish opsiyasi katalogda keltirilgan sxemalar bo'yicha aniqlanadi. "Yig'ish variantlari" sxemalari "Tishli qutilarni belgilash" bo'limida keltirilgan.

1.4 Bundan tashqari, vites qutisi turini tanlashda quyidagi omillarni hisobga olish mumkin

1) Shovqin darajasi

• eng pasti - chuvalchangli uzatmalar uchun
• eng yuqori - silindrsimon va konusli viteslar uchun

2) samaradorlik

• eng yuqori - sayyoraviy va bir pog'onali vites qutilari uchun
• eng pasti - qurtda, ayniqsa ikki bosqichli

Chuvalchangli tishli uzatmalar intervalgacha ishlashda afzalroqdir

3) Past tezlikli valda bir xil moment qiymatlari uchun material iste'moli

• eng past - sayyoraviy bir bosqichli uchun

4) Vites nisbati va momentlari bir xil bo'lgan o'lchamlar:

• eng katta eksenel - koaksiyal va sayyoraviy
• eksalarga perpendikulyar yo'nalishda eng kattasi - silindrsimon uchun
• eng kichik radial - sayyoraga.

5) Bir xil markaz masofalari uchun nisbiy xarajat rub/(Nm):

• eng yuqori - konus shaklida
• eng pasti - sayyorada

2. Reduktorning umumiy o'lchamini (o'lchamini) va uning xususiyatlarini tanlash

2.1. Dastlabki ma'lumotlar

Quyidagi ma'lumotlarni o'z ichiga olgan haydovchi kinematik diagrammasi:

• haydovchi mashinasining turi (dvigatel);
• chiqish shaftidagi kerakli moment T talab qilinadi, Nxm yoki P qo'zg'alish tizimining quvvati talab qilinadi, kVt;
• vites qutisining kirish milining aylanish chastotasi n in, rpm;
• vites qutisining chiqish milining aylanish chastotasi n tashqariga, rpm;
• yukning tabiati (bir xil yoki notekis, teskari yoki qaytarilmas, ortiqcha yuklarning mavjudligi va kattaligi, zarbalar, zarbalar, tebranishlarning mavjudligi);
• vites qutisining soatlarda talab qilinadigan ishlash muddati;
• soatlarda o'rtacha kunlik ish;
• soatiga boshlanishlar soni;
• yuk bilan qo'shimchalar davomiyligi, PV%;
• atrof-muhit sharoitlari (harorat, issiqlikni olib tashlash shartlari);
• yuk ostida qo'shimchalarning davomiyligi;
• chiqish mili F chiqib va ​​kirish mil F uchlari qo'nish qismi o'rtasida qo'llaniladigan radial konsol yuk;

2.2. Vites qutisi o'lchamini tanlashda quyidagi parametrlar hisoblab chiqiladi:

1) Vites nisbati

U= n kirish / n chiqish (1)

Eng tejamkor vites qutisining kirish tezligi 1500 rpm dan kam bo'lganligi va vites qutisining uzoqroq muammosiz ishlashi uchun 900 rpm dan kam kirish mili tezligidan foydalanish tavsiya etiladi.

Vites nisbati 1-jadvalga muvofiq eng yaqin raqamga yaxlitlanadi.

Jadvalda berilgan vites nisbatini qondiradigan vites qutilari turlari tanlanadi.

2) Vites qutisi chiqish milidagi hisoblangan moment

T calc \u003d T talab x K dir, (2)

T talab qilinadi - chiqish milidagi kerakli moment, Nxm (dastlabki ma'lumotlar yoki formula 3)

K dir - ish rejimi koeffitsienti

Harakat tizimining ma'lum quvvati bilan:

T talab \u003d (P zarur x U x 9550 x samaradorlik) / n in, (3)

P talab qilinadi - qo'zg'alish tizimining quvvati, kVt

n in - vites qutisining kirish milining aylanish chastotasi (agar qo'zg'alish tizimining mili aylanishni qo'shimcha vitessiz vites qutisining kirish miliga to'g'ridan-to'g'ri uzatsa), rpm

U - vites qutisining tishli nisbati, formula 1

Samaradorlik - vites qutisining samaradorligi

Ishlash rejimi koeffitsienti koeffitsientlarning mahsuloti sifatida aniqlanadi:

Tishli reduktorlar uchun:

K dir \u003d K 1 x K 2 x K 3 x K PV x K bo'kirish (4)

Chuvalchangli uzatmalar uchun:

K dir \u003d K 1 x K 2 x K 3 x K PV x K rev x K h (5)

K 1 - qo'zg'alish tizimining turi va xususiyatlarining koeffitsienti, 2-jadval

K 2 - ish stolining davomiyligi koeffitsienti 3

K 3 - boshlanishlar sonining koeffitsienti 4-jadval

K PV - qo'shimchalar davomiyligi koeffitsienti 5-jadval

K rev - qaytuvchanlik koeffitsienti, qaytarilmaydigan ish bilan K rev = 1,0 teskari ish bilan K rev = 0,75

K h - chuvalchang juftining fazoda joylashishini hisobga olgan koeffitsient. Qurt g'ildirak ostida joylashganida, K h \u003d 1,0, g'ildirak ustida joylashganida, K h \u003d 1,2. Qurt g'ildirakning yon tomonida joylashganida, K h \u003d 1.1.

3) Vites qutisi chiqish miliga hisoblangan radial konsol yuki

F chiqib hisoblangan = F chiqib x K dir, (6)

F tashqarisi - chiqish milining uchlari (dastlabki ma'lumotlar) qo'nish qismining o'rtasiga qo'llaniladigan radial konsol yuki, N

K dir - ish rejimi koeffitsienti (formula 4.5)

3. Tanlangan vites qutisining parametrlari quyidagi shartlarga javob berishi kerak:

1) T nom > T hisobi, (7)

T nom - vites qutisining chiqish milidagi nominal moment, ushbu katalogda har bir vites qutisi uchun texnik xususiyatlarda berilgan, Nxm

T calc - vites qutisining chiqish milidagi taxminiy moment (formula 2), Nxm

2) F nom > F hisobi (8)

F nom - har bir vites qutisi uchun texnik xususiyatlarda berilgan vites qutisi chiqish milining uchlari qo'nish qismining o'rtasiga nominal konsol yuki, N.

F out.calc - vites qutisining chiqish miliga hisoblangan radial konsol yuki (formula 6), N.

3) R kirish hisobi< Р терм х К т, (9)

R in.calc - elektr motorining taxminiy quvvati (formula 10), kVt

P muddatli - issiqlik quvvati, uning qiymati vites qutisining texnik xususiyatlarida ko'rsatilgan, kVt

K t - harorat koeffitsienti, ularning qiymatlari 6-jadvalda keltirilgan

Elektr dvigatelining nominal quvvati quyidagilar bilan belgilanadi:

R in.calc \u003d (T out x n out) / (9550 x samaradorlik), (10)

T out - vites qutisining chiqish milidagi taxminiy moment (formula 2), Nxm

n out - vites qutisining chiqish milining tezligi, rpm

Samaradorlik - vites qutisining samaradorligi,

A) pog‘onali uzatmalar qutilari uchun:

• bir bosqichli - 0,99
• ikki bosqichli - 0,98
• uch bosqichli - 0,97
• to'rt bosqichli - 0,95

B) konusli uzatmalar uchun:

• bir bosqichli - 0,98
• ikki bosqichli - 0,97

C) Konik-spiral vites qutilari uchun - vites qutisining konus va silindrsimon qismlari qiymatlarining mahsuloti sifatida.

D) Chuvalchangli uzatmalar qutilari uchun samaradorlik har bir vites qutisi uchun har bir vites nisbati uchun texnik xususiyatlarda berilgan.

Qurt vites qutisini sotib olish, vites qutisi narxini bilish, to'g'ri komponentlarni tanlash va ish paytida yuzaga keladigan savollarga yordam berish uchun kompaniyamiz menejerlari sizga yordam beradi.

1-jadval

jadval 2

Etakchi mashina	Generatorlar, liftlar, markazdan qochma kompressorlar, bir tekis yuklangan konveyerlar, suyuq moddalarni aralashtirgichlar, markazdan qochma nasoslar, tishli, vintli, bom mexanizmlari, shamollatgichlar, ventilyatorlar, filtrlash moslamalari.	Suv tozalash inshootlari, notekis yuklangan konveyerlar, vinchlar, kabel barabanlari, kranlarning ishlaydigan, tornali, ko'taruvchi mexanizmlari, beton aralashtirgichlar, pechlar, transmissiya vallari, kesgichlar, maydalagichlar, tegirmonlar, neft sanoati uchun uskunalar.	Punch-presslar, vibratorlar, arra tegirmonlari, ekranlar, bitta silindrli kompressorlar.	Kauchuk buyumlar va plastmassa ishlab chiqarish uchun uskunalar, aralashtirish mashinalari va shaklli po'lat uchun uskunalar.
elektr motor, bug 'turbinasi
4, 6 silindrli ichki yonuv dvigatellari, gidravlik va pnevmatik dvigatellar
1, 2, 3 silindrli ichki yonuv dvigatellari

3-jadval

4-jadval

5-jadval

6-jadval

sovutish	Atrof-muhit harorati, C o	Qo'shilish muddati, PV%.
Reduktorsiz begona sovutish.
Suv sovutish spirali bilan reduktor.

Algoritm №1

Yopiq vitesni hisoblash

Silindrsimon tishli

A l g o r i t m

hisoblash yopiq vites spiral va spiral

silindrsimon tishli

Texnik topshiriq quyidagi ma'lumotlarni o'z ichiga olishi kerak:

Tishli mildagi quvvat ............ .P 1, kVt;

Vites tezligi ................................... n 1 , aylanish tezligi;

G'ildirak tezligi ................................... n 2, aylanish tezligi;

(boshqa parametrlar o'rnatilishi mumkin, tomonidan aniqlanadi

oldingilar);

uzatishning qaytarilishi;

Transmissiyaning xizmat qilish muddati ................................... t d, yillar;

Yillik foydalanish darajasi.... K G;

Kunlik foydalanish darajasi... K dan;

- gistogrammani yuklash:

1-band. Dizayn parametrlarini tayyorlash.

1.1. Vites nisbatini oldindan aniqlash

Standart qiymatlar bilan muvofiqlashtirish (1.1-jadval). Eng yaqin standart qiymatni tanlang U.

Haqiqiy chiqish tezligi

RPM (2)

Texnik topshiriqning qiymatidan chetga chiqish

(3)

1.2. Tishli mildagi moment

1.3. Etkazish vaqti

t = t g (yil)×365(kun)×24(soat)× TO g × TO s, soat. (besh)

2-band. Materialni tanlash . Loyihani hisoblash uchun ruxsat etilgan kuchlanishlarni aniqlash.

2.1. Materialni tanlash (1.2-jadval). Keyingi taqdimot parallel ravishda bo'ladi: spiral tishli uchun - chap ustunda, spiral tishli uchun - o'ng ustunda.

Tanlangan materialga va sirt qattiqligiga ko'ra, aloqa kuchi asosiy dizayn mezoni hisoblanadi.

2.2. Vitesning ruxsat etilgan charchoq kontakt kuchlanishlari.

Ushbu ruxsat etilgan kuchlanishlarni hisoblash, ma'lum bir xizmat muddati davomida ishlaydigan sirtlarning charchoq chayqalishini oldini oladi. t.

(6)

qayerda Z R- sirt pürüzlülüğünü hisobga olgan holda koeffitsient (1.3-jadval).

Z V- periferik tezlikni hisobga olgan holda koeffitsient. Mil tezligining berilgan qiymatlari uchun periferik uzatish tezligi qaysi oraliqda joylashganligini oldindan taxmin qilish mumkin (1.3-jadval).

S H- xavfsizlik omili (1.3-jadval).

Z N- chidamlilik omili

(7)

N HG- sikllarning asosiy soni

NGH = (HB) 3 £ 12×10 7 . (8)

Spiral tishli uchun, agar mavjud bo'lsa HB>350, birliklarni qayta hisoblang HRC birliklarda HB(1.4-jadval).

N HE

N HE 1 = 60× n 1× t× e H. (9)

e H- yuklash gistogrammasi bilan aniqlanadigan ekvivalentlik koeffitsienti

, (10)

qayerda Tmax- uzoq davom etgan daqiqalarning eng kattasi. Bizning holatda, bu moment bo'ladi T, samarali t umumiy ish vaqtining 1 qismi t; keyin q 1 =1.

T i- vaqt o'tishi bilan harakat qiladigan har bir keyingi yuk bosqichi t i =t i × t. Gistogrammaning birinchi bosqichi, yukda teng T tepalik = q tepalik × T, davrlar sonini hisoblashda hisobga olinmaydi. Kichkina sonli tsikllarga ega bo'lgan bu yuk sirtga qattiqlashtiruvchi ta'sir ko'rsatadi. U statik quvvatni tekshirish uchun ishlatiladi.

m- charchoq egri chizig'ining darajasi 6 ga teng. Shunday qilib,

Ekvivalentlik koeffitsienti momentni ko'rsatadi T davomida ishlaydi e H×t vaqt, vaqt o'tishi bilan yuk histogrammasiga mos keladigan haqiqiy yuk bilan bir xil charchoq ta'siriga ega t.

s Hlim- aylanishlarning asosiy soniga erishilganda vitesning kontaktga chidamliligi chegarasi N HG(1.5-jadval).

Uchun nominal ruxsat etilgan aloqa kuchlanishlari yuqish

3-band. Dizayn koeffitsientlarini tanlash.

3.1 Yuk koeffitsientini tanlash. Dastlabki hisob-kitoblar uchun yuk koeffitsienti intervaldan tanlanadi

K H = 1,3...1,5. (16)

Agar hisoblangan vitesda viteslar tayanchlarga nisbatan nosimmetrik joylashgan bo'lsa, K H pastki chegaraga yaqinroq tanlangan. Spiral viteslar uchun K H ishning katta silliqligi va shuning uchun kamroq dinamik yuk tufayli kamroq olinadi.

3.2. Tishli kengligi faktorini tanlash (1.6-jadval). Tishli drayvlar uchun quyidagilar tavsiya etiladi:

- ko'p bosqichli y a = 0,315 ... 0,4 uchun;

- bir bosqichli y a = 0,4 ... 0,5 uchun;

yuqori chegara spiral viteslar uchun tanlangan;

- chevron viteslari uchun y a = 0,630 ... 1,25.

4-modda. Transfer dizaynini hisoblash.

4.1. Markaz masofasini aniqlash.

Yopiq vites uchun, agar g'ildiraklarning ikkalasi yoki hech bo'lmaganda bittasi qattiqligi 350 birlikdan kam bo'lsa, ma'lum bir xizmat muddati davomida chayqalishni oldini olish uchun konstruktiv hisob-kitob charchoq bilan aloqa kuchi uchun amalga oshiriladi. t.

, mm. (17)

Bu yerda T 1 - mil ustidagi moment viteslar Nm da.

Raqamli koeffitsient:

Ka = 450;

Ka= 410.

Hisoblangan markaz masofasi 1.7-jadvalga muvofiq eng yaqin standart sifatida qabul qilinadi.

4.2. Oddiy modulni tanlash. Tishli g'ildiraklar uchun HB£ 350 kamida bitta g'ildirak uchun quyidagi nisbatdan oddiy modulni tanlash tavsiya etiladi

. (18)

Oddiy modulning barcha standart qiymatlarini yozing (1.8-jadval) (18) oraliqda.

Birinchi taxmin sifatida, minimal modulni tanlashga harakat qilish kerak, ammo quvvat uzatish uchun 1,25 mm dan kam modul tavsiya etilmaydi. Tishli vites uchun modulni tanlashda, vitesni o'zgartirishga yo'l qo'ymaslik uchun tishlarning umumiy soni bo'lishi kerak.

butun son bo‘lib chiqdi. Keyin

Agar kasr son butun songa yaxlitlangan bo'lsa va g'ildirakning tishlari soni

4.3. Tishlarning spiral uzatish soni uchun

Tishlar soni eng yaqin butun songa yaxlitlanishi kerak.

4.5. Qatlam diametrlari

Diametrlarni uchinchi kasrgacha hisoblang.

Tekshirishni o'tkazing

O'zgartirilmagan uzatish va baland balandlikda o'zgartirish uchun uchta kasrgacha aniq bo'lishi kerak.

4.6. Tugmalar diametrlari

4.7. Bo'shliq diametrlari

(26)

4.8. G'ildirakning taxminiy kengligi

Ajratilgan vitesda bo'lingan juftlikning har bir g'ildiragining kengligi

Chevron vitesda to'liq g'ildirak kengligi

qayerda C- asbobdan chiqish uchun o'rta yivning kengligi 1.16-jadvaldan tanlanadi. Yivning diametri bo'shliqning diametridan 0,5 × ga kamroq m.

4.9. Oxirgi qatlam darajasi

. (31)

4.10. Periferik tezlik

Agar tezlik koeffitsientni aniqlashda 2.2-bandda qabul qilingan taxminiy tezlikdan farq qilsa KV, siz 2.2-bandga qaytishingiz va ruxsat etilgan stresslarni aniqlab olishingiz kerak.

Aylana tezligiga ko'ra, uzatish aniqligi darajasini tanlang (1.9-jadval). Umumiy muhandislik tishli viteslar uchun 6 m / s dan oshmaydigan tezlikda va spiral viteslar uchun 10 m / s dan oshmaydigan tezlikda 8-darajali aniqlik tanlanadi. Spiral tishli 7-darajali aniqlik darajasida ishlov berilishi mumkin va HDTV ning sirtini qattiqlashtirgandan so'ng, hosil bo'lgan deformatsiyalar tishli parametrlarni 8-darajali aniqlikka o'tkazadi.

5-modda. Hisob-kitoblarni tekshiring.

5.1. Kontakt va egilish kuchi uchun tekshirish hisob-kitoblari uchun biz yuk omillarini aniqlaymiz.

. (33)

. (34)

KHV Va KFV- ichki dinamik yuk koeffitsientlari. Ular 1.10-jadvaldan tanlanadi. Agar tezlik qiymati diapazon oralig'iga tushsa, koeffitsient interpolatsiya yo'li bilan hisoblanadi.

KH b Va KFb- yuk kontsentratsiyasining koeffitsientlari (aloqa liniyalari uzunligi bo'ylab yukning notekis taqsimlanishi). Ularning qiymatlari 1.11-jadvaldan interpolyatsiya orqali tanlanadi.

K H a Va K F a- tishlar orasidagi yukni taqsimlash koeffitsientlari. 1.12-jadvaldan interpolyatsiya yo'li bilan tanlangan.

5.2. Kontakt kuchlanish sinovi

. (35)

Z E - material koeffitsienti. Chelik uchun

Z E = 190.

Z e - aloqa liniyalarining umumiy uzunligini hisobga olish koeffitsienti

Shporlar; (36)

spiral; (37)

Z H juftlashuvchi yuzalarning shakl omilidir. 1.13-jadvaldan interpolyatsiya bo'yicha tanlangan.

F t- aylana kuchi

Og'ish

. (39)

(+) belgisi kam yukni, (-) belgisi ortiqcha yukni bildiradi.

TAVSIYALAR

Ham kam yuk, ham ortiqcha yuk 5% dan oshmasligi kerak.

Agar Ds H±20% dan oshadi, keyin standart parametrlarga ega vites qutisi uchun markaz masofasini o'zgartirish kerak a V va 4.2-bandga qayting.

Agar Ds H±12% dan oshadi:

Kam yuk bo'lsa - y a kamaytiring va 4.8-bandga qayting.

Haddan tashqari yuklangan taqdirda - ushbu turdagi uzatish uchun tavsiya etilgan qiymatlardan oshmaydigan y a ni oshiring va 4.8-bandga qayting. Tish sirtining qattiqligini tavsiya etilgan chegaralar ichida o'zgartirishingiz va 2-bosqichga qaytishingiz mumkin.

Agar Ds H 12% dan kam bo'ladi, issiqlik bilan ishlov berish orqali ruxsat etilgan kuchlanishlarni tuzatish va 2-bandga qaytish mumkin.

5.3. Flexural charchoq testi.

5.3.1. Ruxsat etilgan egilish kuchlanishlari

. (40)

Ushbu stresslarni tekshirish, ma'lum bir xizmat muddati davomida tishning ildizida charchoq yoriqlarini oldini oladi. t va natijada tishlarning parchalanishi.

Y R- o'tish egri chizig'ining pürüzlülük koeffitsienti (1.14-jadval).

Y X- masshtab koeffitsienti (1.14-jadval).

Y d - materialning stress konsentratsiyasiga sezgirlik koeffitsienti (1.14-jadval).

Y A- yukning qaytarilish koeffitsienti (1.14-jadval).

Y N- chidamlilik koeffitsienti. Tishli va g'ildirak uchun alohida hisoblangan

N FG- sikllarning asosiy soni. Po'lat tishlar uchun

N FG= 4×10 6 . (42)

m- charchoq egri chizig'ining darajasi. Charchoqning egilish kuchini hisoblash uchun oldingi va keyingi formulalarda:

Temperlangan po'latlar uchun

qotib qolgan po'latlar uchun

NFE 1 - tishli aylanishlarning ekvivalent soni

NFE 1 = 60× n 1× t× eF. (43)

eF- ekvivalentlik nisbati

. (44)

Yuklash gistogrammasiga muvofiq, kontakt kuchini hisoblashda bo'lgani kabi,

G'ildirak aylanishlarining ekvivalent soni

S F valar flim- tishning xavfsizlik omili va chidamlilik chegarasi 1.15-jadvaldan tanlanadi.

5.3.2. Burilishning ish kuchlanishlari. Tishli va g'ildirak uchun alohida belgilanadi

. (47)

YFS- tish shakli omili

. (48)

X- asboblarni almashtirish koeffitsienti.

Z V- tishlarning ekvivalent soni

Y e - to'rdagi tishlarning bir-biriga yopishishini hisobga olgan koeffitsient

Y b - tishning moyillik burchagi koeffitsienti

. (53)

Agar Y b 0,7 dan kam bo'lib chiqdi, uni olish kerak

Y b = 0,7

Ish kuchlanishlari har bir vites uchun yoki nisbati kichikroq bo'lgan uchun aniqlanadi

Haqiqiy egiluvchan charchoq kuchi

Egiluvchan charchoqning xavfsizlik koeffitsientining qiymati tish sinishi ehtimoliga nisbatan ishonchlilik darajasini ko'rsatadi. Bu koeffitsient qanchalik yuqori bo'lsa, tishlarning charchoq etishmovchiligi ehtimoli shunchalik past bo'ladi.

5.4. Kontaktning statik kuchini sinab ko'ring.

. (56)

Tmax=

[lar] Hmax- ruxsat etilgan statik aloqa kuchlanishlari.

Yaxshilangan tishlar uchun

. (57)

Ushbu ruxsat etilgan stresslar tishning sirt qatlamlarining plastik deformatsiyasini oldini oladi.

Chiqish kuchi s T ni 1.2-jadvaldan tanlash mumkin.

Yuzaki qotib qolgan tishlar uchun, shu jumladan qattiqlashtirilgan HDTV

. (58)

Ushbu ruxsat etilgan stresslar tishning sirt qatlamlarining yorilishiga yo'l qo'ymaydi.

5.5. Egiluvchan statik quvvatni tekshirish. Tishli va g'ildirak uchun tekshirish amalga oshiriladi

. (59)

Ruxsat etilgan statik egilish kuchlanishlari. Yaxshilangan va sirt qotib qolgan tishlar uchun

. (60)

Ushbu ruxsat etilgan kuchlanishlarni tekshirish, tishli haddan tashqari yuklanganida, bir zumda tish sinishi oldini oladi.

1.1-jadval

1.2-jadval

Chelik darajasi	Issiqlik bilan ishlov berish	Bo'lim o'lchami, mm, ortiq emas	Yuzaki qattiqlik HB yoki HRC	Kuchlanish kuchi s b , MPa	Chiqish kuchi s T, MPa
	Yaxshilash		HB 192...228
	Normalizatsiyani yaxshilash		HB 170...217 HB 192...217
	Normalizatsiyani yaxshilash		HB 179...228 HB 228...255	...800
40X	Yaxshilash Yaxshilash Yaxshilash	100...300 300...500	HB 230...280 HB 163...269 HB 163...269
40HN	Enhance Temperni kuchaytirish	100...300	HB 230...300 HB³241 HRC 48...54
20X	Sementlash		HRC 56...63
12XN3A	Sementlash		HRC 56...63
38HMYUA	Nitridlash	-	HRC 57...67

Eslatma. Bo'limning o'lchami tishli milning ish qismining radiusini yoki g'ildirak jantining qalinligini anglatadi.

1.3-jadval

1.4-jadval

HRC
HB

1.5-jadval

1.6-jadval

1.8-jadval

1.9-jadval

1.10-jadval

Aniqlik darajasi	Tish sirtining qattiqligi	Transmissiya turi	KHV	KFV
Periferik tezlik V, Xonim
	HB 1 va HB 2 >350	Streyt	1,02	1,12	1,25	1,37	1,5	1,02	1,12	1,25	1,37	1,5
o'roq	1,01	1,05	1,10	1,15	1,20	1,01	1,05	1,10	1,15	1,20
HB 1 yoki HB 2 £ 350	Streyt	1,04	1,20	1.40	1,60	1,80	1,08	1,40	1,80	-	-
o'roq	1,02	1,08	1,16	1,24	1,32	1,03	1,16	1,32	1,48	1,64
	HB 1 va HB 2 >350	Streyt	1,03	1,15	1,30	1,45	1,60	1,03	1,15	1,30	1,45	1,60
o'roq	1,01	1,06	1,12	1,18	1,24	1,01	1,06	1,12	1,18	1,24
HB 1 yoki HB 2 £ 350	Streyt	1,05	1,24	1,48	1,72	1,96	1,10	1,48	1,96	-	-
o'roq	1,02	1,10	1,19	1,29	1,38	1,04	1,19	1,38	1,57	1,77
	HB 1 va HB 2 >350	Streyt	1,03	1,17	1,35	1,52	1,70	1,03	1,17	1,35	1,52	1,70
o'roq	1,01	1,07	1,14	1,21	1,28	1,01	1,07	1,14	1,21	1,28
HB 1 yoki HB 2 £ 350	Streyt	1,06	1,28	1,56	1,84	-	1,11	1,56	-	-	-
o'roq	1,02	1,11	1,22	1,34	1,45	1,04	1,22	1,45	1,67	-

1.11-jadval

Koeffitsient KH b da HB 1 £ 350 yoki HB 2 £ 350
Transmissiya dizayni	Koeffitsient y d = b V/d 1
0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
Bilyali podshipniklardagi konsol tishli	1,09	1,19	1,3	-	-	-	-	-	-	-
Rolikli podshipniklardagi konsol tishli	1,07	1,13	1,20	1,27	-	-	-	-	-	-
Ochilmagan sxemaning ikki bosqichli vites qutisining yuqori tezlikli juftligi	1,03	1,06	1,08	1,12	1,16	1,20	1,24	1,29	-	-
Ikki bosqichli koaksiyal vites qutisining past tezlikli juftligi	1,02	1,03	1,06	1,08	1,10	1,13	1,16	1,19	1,24	1,30
Kengaytirilgan va koaksiyal sxemaning ikki bosqichli vites qutisining past tezlikli juftligi	1,02	1,03	1,04	1,06	1,08	1,10	1,13	1,16	1,19	1,25
Bir pog'onali vites qutisi	1,01	1,02	1,02	1,03	1,04	1,06	1,08	1,10	1,14	1,18
Ikki bosqichli vites qutisining past tezlikli juftligi, oraliq yuqori tezlikli pog'onaga ega	1,01	1,02	1,02	1,02	1,03	1,04	1,05	1,07	1,08	1,12
Koeffitsient KFb=(0,8...0,85)× KH b³1

1.12-jadval

1.14-jadval

Koeffitsient	Koeffitsient nomi	Koeffitsient qiymati
Y R	Spiral pürüzlülük koeffitsienti	Tishli frezalash va silliqlash Y R=1. Jilolash Y R=1,05...1,20. HDTV-ni yaxshilash va mustahkamlash uchun yuqori qiymatlar.
Y X	Hajmi omili (shkala omili)	Chelik: ommaviy issiqlik bilan ishlov berish Y X=1,03 - 0,006× m; £ 0,85 Y X£1. Yuzaki qattiqlashuv, nitrlash Y X=1,05 - 0,005× m; £ 0,8 Y X£1. Sferoid grafitli quyma temir Y X=1,03 - 0,006× m; £ 0,85 Y X£1. Kulrang quyma temir Y X=1,075 - 0,01× m;0,7£ Y X£1.
Y d	Materialning stress kontsentratsiyasiga sezgirlik koeffitsienti	Y d = 1,082 - 0,172 × lgm.
1.14-jadvalning davomi
Y A	Qaytarilish omili	Qaytib bo'lmaydigan operatsiya uchun Y A=1. Ikkala yo'nalishda ham teng yuklash sharoitlari bilan teskari ishda: normallashtirilgan va temperli po'lat uchun Y A=0,65; qotib qolgan po'lat uchun Y A=0,75; nitridlangan po'lat uchun Y A=0,9.

1.15-jadval

Issiqlik bilan ishlov berish	Yuzaki qattiqlik	Chelik navlari	s flim, MPa	S F vayron bo'lmaslik ehtimoli bilan
				normal	ortdi
Normallashtirish, takomillashtirish	180...350 HB	40,45,40X, 40XN, 35XM	1,75×( HB)	1,7	2,2
Ommaviy qattiqlashuv	45...55 HRC	40H, 40HN, 40HFA	500...550	1.7	2,2
HDTV orqali qattiqlashuv	48...52 HRC	40X, 35XM, 40XN	500...600	1,7	2,2
HDTV sirtining qattiqlashishi	48...52 HRC	40X, 35XM, 40XN	600...700	1,7	2,2
Nitridlash	57...67 HRC	38HMYUA	590...780	1,7	2,2
Sementlash	56...63 HRC	12XN3A	750...800	1,65...1,7	2...2,2

1.16-jadval

Modul	Burilish burchagi b 0	Modul	Tish burchagi b 0
m, mm				m, mm
	Chuqur kengligi C, mm		Chuqur kengligi C, mm
2,5
3,0
3,5

Kerakli haydovchi quvvati quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:

qayerda T 2 – chiqish validagi moment (Nm);

n 2 - chiqish milining aylanish chastotasi (rpm).

Elektr dvigatelining kerakli quvvatini aniqlash.

Kerakli vosita quvvati formula bo'yicha aniqlanadi

qayerda η vites qutisi- vites qutisining samaradorligi;

Berilgan haydovchining kinematik sxemasiga ko'ra, vites qutisining samaradorligi bog'liqlik bilan belgilanadi:

η vites qutisi = η jalb qilish η 2 podshipniklar η muftalar ,

qayerda η jalb qilish- tishli uzatish samaradorligi; qabul qilish η jalb qilish = 0,97 ;

η podshipniklar– bir juft rulmanning samaradorligi; qabul qilish η podshipniklar = 0,99 ;

η muftalar- debriyaj samaradorligi; qabul qilish η muftalar = 0,98 .

1.3. Dvigatel milining aylanish chastotasini aniqlash.

Elektr dvigatelining sinxron tezligini quyidagi formula bo'yicha joylashtirish mumkin bo'lgan tezlik diapazonini aniqlaymiz:

n dan = un 2 ,

qayerda u- bosqichning tishli nisbati; biz tishli uzatmalarning bir bosqichi uchun 2 dan 5 gacha bo'lgan diapazonda tavsiya etilgan tishli nisbatlar diapazonini tanlaymiz.

Misol uchun: n dan = un 2 = (2 - 5)200 = 400 - 1000 rpm.

1.4. Dvigatel tanlash.

Elektr dvigatelining kerakli kuchiga ko'ra R kamchiliklari.(sharti bilan; inobatga olgan holda R el.dv. ≥ R kamchiliklari.) va sinxron mil tezligi n dan elektr motorini tanlang:

seriyali ....

kuch R= ……kVt

sinxron tezlik n dan= …..rpm

asinxron tezlik n 1 = …..r/min.

Guruch. 1. Elektr dvigatelining eskizi.

1.5. Vites qutisining tishli nisbatini aniqlash.

Tishli nisbatning hisoblangan qiymatiga ko'ra, bir qator tishli nisbatlardan xatoni hisobga olgan holda standart qiymatni tanlaymiz. Qabul qiling u Art. = ….. .

1.6. Vites qutisi vallaridagi tezliklarni, momentlarni aniqlash.

Kirish mili tezligi n 1 = ….. aylanish tezligi.

Chiqish mili tezligi n 2 = ….. aylanish tezligi.

Chiqish mili g'ildiragidagi moment:

Kirish mili tishli momenti:

2. YOPIQ TILISHNI HISOBLASH.

2.1. Dizayn hisoblash.

1. G'ildirak materialini tanlash.

Misol uchun:

Tishli g'ildirak

HB = 269…302 HB = 235…262

HB 1 = 285 HB 2 = 250

2. Tishli tishlar va g'ildiraklar uchun ruxsat etilgan kuchlanish kontaktlarini aniqlaymiz :

qayerda  H lim - o'zgaruvchan kuchlanish davrlarining asosiy soniga mos keladigan tishlarning aloqa yuzasining chidamlilik chegarasi; tish sirtining qattiqligiga qarab aniqlanadi yoki raqamli qiymat o'rnatiladi;

Misol uchun:  H lim = 2HB+70.

S H- xavfsizlik omili; bir xil material tuzilishi va tish yuzasining qattiqligi bilan tishli viteslar uchun HB 350 tavsiya etiladi S H = 1,1 ;

Z N– chidamlilik koeffitsienti; doimiy yuk rejimi bilan uzoq muddatli ish paytida viteslar uchun tavsiya etiladi Z N = 1 .

Nihoyat, ruxsat etilgan kontaktli kuchlanish uchun g'ildirak va vitesning ruxsat etilgan kontakt kuchlanishlarining ikkita qiymatidan kichiki olinadi [  H] 2 va [  H ] 1:[ H ] = [ H ] 2 .

3. Tishlarning faol yuzalarining aloqa chidamliligi holatidan markaz masofasini aniqlang .

qayerda E va boshqalar- g'ildirak materiallarining elastikligi modulining kamayishi; po'lat g'ildiraklar uchun qabul qilinishi mumkin E va boshqalar= 210 5 MPa;

 ba- markaz masofasiga nisbatan g'ildirak kengligi koeffitsienti; tayanchlarga nisbatan nosimmetrik joylashgan g'ildiraklar uchun tavsiya etiladi ψ ba = 0,2 – 0,4 ;

TO H  kontakt kuchlanishlari uchun hisob-kitoblarda yuk konsentratsiyasi omilidir.

Koeffitsientni aniqlash uchun TO H  diametrga nisbatan halqali tishli nisbiy kengligi nisbatini aniqlash kerak ψ bd : ψ bd = 0,5ψ ba (u1)=….. .

Shaklning grafigiga ko'ra ... .. tishli mexanizmning tayanchlarga nisbatan joylashishini hisobga olgan holda, qattiqlik bilan HB 350, koeffitsient qiymatiga ko'ra ψ bd topamiz: TO H  = ….. .

Biz markaz masofasini hisoblaymiz:

Misol uchun:

Vites qutilari uchun markaziy masofa bir qator standart markaz masofalari yoki ketma-ketliklarga muvofiq yaxlitlanadi Ra 40 .

Tayinlash lekin V= 120 mm.

4. Transmissiya modulini aniqlang.

m = (0,01 – 0,02)lekin V= (0,01 - 0,02)120 = 1,2 - 2,4 mm.

Olingan intervaldan bir qator modullar uchun biz modulning standart qiymatini belgilaymiz: m= 2 mm.

5. Tishli tishlar va g'ildiraklar sonini aniqlang.

Tishli va g'ildirak tishlarining umumiy soni quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi: lekin V = m(z 1 +z 2 )/2;

bu yerdan z   = 2lekin V /m= …..; qabul qilish z  = ….. .

Tishli tishlar soni: z  1 = z  /(u1) = …..

Pastki tishlarni yo'q qilish uchun z 1 ≥ z min ; rag'batlantirish uchun z min = 17. Qabul qiling z 1 = ….. .

G'ildirak tishlari soni: z 2 = z  - z 1 = .. Tavsiya etiladi z 2  100 .

6. Biz tishli nisbatni belgilaymiz.

Haqiqiy vites nisbatini quyidagi formula bo'yicha aniqlaymiz:

Hisoblangan qiymatdan haqiqiy tishli nisbati qiymatidagi xato:

Dizaynning aniqligi sharti bajarilgan.

Vites qutisining tishli nisbati uchun biz olamiz u haqiqat = ….. .

7. Tishli va g'ildirakning asosiy geometrik o'lchamlarini aniqlaymiz.

Asbob ofsetsiz kesilgan g'ildiraklar uchun:

aylana diametrlari

d V = d

ulanish burchagi va profil burchagi

α V = α = 20º

qadam diametrlari

d 1 = z 1 m

d 2 = z 2 m

tish uchlari diametrlari

d a1 = d 1 +2 m

d a2 = d 2 +2 m

bo'shliq diametrlari

d f 1 = d 1 –2,5 m

d f 2 = d 2 –2,5 m

tish balandligi

h = 2,25 m

uzuk tishli kengligi

b w = ψ ba lekin V

tishli va g'ildirak halqasining kengligi

b 2 = b w

b 1 = b 2 + (3 - 5) = ..... . Qabul qiling b 1 = ….. mm.

markaz masofasining qiymatini tekshiring

a w = 0,5  (d 1 + d 2 )