Նյութական հաշվեկշիռը հաշվարկելու համար անհրաժեշտ է մոլային կոտորակներից անցնել զանգվածային կոտորակների.

որտեղ x W, x F, x P - ցածր եռացող բաղադրիչի մոլային կոնցենտրացիաները համապատասխանաբար ԱԱՀ-ի մնացորդում, կերակրում, թորում; M - մոլեկուլային կշիռներ.

1. Սյունակի նյութական հաշվեկշիռը.

Սյունակում նյութական հոսքերի հաշվարկն իրականացվում է նյութական հաշվեկշռի հավասարումների հիման վրա: Սյունակի նյութական հաշվեկշռի հավասարումներ.

F-ն նախնական խառնուրդի սպառումն է 5 կգ/վ;

W-ն թորման մնացորդի սպառումն է կգ/վ;

P – թորման սպառումը կգ/վ;

x F-ը սկզբնական խառնուրդում ցնդող բաղադրիչի կոնցենտրացիան է.

x W-ը ցնդող բաղադրիչի կոնցենտրացիան ԱԱՀ-ի մնացորդում.

x P-ը թորման մեջ ցնդող բաղադրիչի կոնցենտրացիան է.

Այս հավասարումների համակարգը լուծելով՝ մենք գտնում ենք թորման մնացորդի և թորման սպառումը.

1. Նվազագույն ռեֆլյուքս հարաբերակցության հաշվարկ

Օգտագործելով X–Y դիագրամը, մենք որոշում ենք գոլորշու բաղադրությունը, որը հավասարակշռության մեջ է սկզբնական խառնուրդի հեղուկի բաղադրության հետ.

Մենք հաշվարկում ենք R min բանաձևի համաձայն.

1. Պայմանականորեն օպտիմալ ռեֆլյուքս թվի հաշվարկ

Գոլորշու և հեղուկի թորման սյունակի բեռները (և հիմնական երկրաչափական չափերը) որոշվում են գործառնական ռեֆլյուքսի հարաբերակցությամբ, մենք կգտնենք պայմանականորեն օպտիմալ ռեֆլյուքսի հարաբերակցությունը, որը հիմնված է թորման սյունակի նվազագույն ծավալի վրա, արտադրանքի նվազագույն արժեքով:  (R + 1), R-ից N (R + 1) գծագրելով:

Սրա համար:

Օրինատը դրեցինք վերևում

Մենք X-Y գծապատկերի վրա կառուցում ենք ընտրվածներին համապատասխանող աշխատանքային գծերը Դեպի վերև գծեք քայլերը աշխատանքային և հավասարակշռության գծերի միջև: Մենք դիտարկում ենք տեսական քայլերը և ամփոփում ենք հաշվարկների արդյունքները աղյուսակում.

Դ այնուհետև գծագրում ենք N(R + 1) կախվածությունը R-ից, որից որոշում ենք պայմանականորեն օպտիմալ ռեֆլյուքսի թիվը՝ R opt = 2,76

Համակարգչի վրա կատարված հաշվարկը տվել է ռեֆլյուքս համարը R opt = 2.742; մենք այն կօգտագործենք հետագա հաշվարկներում, քանի որ համակարգչային հաշվարկն ավելի ճշգրիտ է:

1. Հեղուկի մոլային զանգվածի հաշվարկը սյունակի վերին և ստորին մասերում:

Նախնական խառնուրդի մոլային զանգվածը.

Թորվածքի մոլային զանգված.

1. Գոլորշու արագության և սյունակի տրամագծի հաշվարկ

Սյունակի տրամագիծը հայտնաբերվում է հոսքի հավասարումից.

G-ը սյունակում գոլորշու զանգվածային հոսքի արագությունն է՝ կգ/վ;

d-ը սյունակի տրամագիծն է, m;

 – գոլորշու արագություն սյունակի հատվածում, մ/վ;

 y – գոլորշու խտություն, կգ/մ 3:

Սյունակի վերին և ստորին մասերում գոլորշու հատկությունները տարբեր կլինեն, այս հանգամանքը հաշվի առնելու համար կիրականացվի հեղուկի և գոլորշու հատկությունների, ինչպես նաև սյունակի հիմնական երկրաչափական չափերի հաշվարկը: առանձին սյունակի երկու մասերի համար:

Հեղուկի միջին զանգվածային հոսքի արագությունը սյունակի վերին և ստորին մասերում.

Սյունակի վերին և ստորին մասերում գոլորշու միջին մոլային կազմը.

Սյունակի վերին և ստորին մասերում գոլորշու միջին մոլային զանգվածները.

Սյունակի վերին և ստորին մասերում գոլորշու միջին զանգվածը հոսում է.

Գոլորշու արագությունը թորման սյունակի մաղի սկուտեղների կայուն աշխատանքի տիրույթում կարելի է որոշել հավասարումից.

Սյունակի վերին և ստորին մասերում գոլորշու արագության հաշվարկ.

Գոլորշիների խտությունը.

Հեղուկների խտությունը.

Գոլորշի արագություն.

Հոսքի հավասարումից մենք որոշում ենք սյունակի վերին և ստորին մասերի տրամագծերը.

Ընթացիկ ստանդարտներին համապատասխան՝ մենք ընտրում ենք սյունակի ստանդարտ տրամագիծը՝ d in = 1,8 մ:

Եկեք վերահաշվարկենք սյունակի վերին և ստորին մասերի արագությունը իրական տրամագծին.

TR տիպի մաղի ափսեի տեխնիկական բնութագրերը (OST 26-666-72)

Գոլորշի արագությունը ափսեի աշխատանքային հատվածում.

Վաղ թե ուշ տնական ալկոհոլի գրեթե յուրաքանչյուր սիրահար մտածում է թորման սյունակ (RK) ձեռք բերելու կամ արտադրելու մասին՝ մաքուր սպիրտ ստանալու սարք։ Դուք պետք է սկսեք հիմնական պարամետրերի համապարփակ հաշվարկից՝ հզորություն, բարձրություն, գզրոցի տրամագիծ, խորանարդի ծավալ և այլն: Այս տեղեկատվությունը օգտակար կլինի ինչպես նրանց համար, ովքեր ցանկանում են բոլոր տարրերը պատրաստել սեփական ձեռքերով, այնպես էլ նրանց համար, ովքեր պատրաստվում են գնել պատրաստի թորման սյունակ (դա կօգնի ձեզ ընտրություն կատարել և ստուգել վաճառողին): Առանց առանձին հանգույցների նախագծման առանձնահատկությունների վրա ազդելու, մենք կքննարկենք տանը ուղղման համար հավասարակշռված համակարգ կառուցելու ընդհանուր սկզբունքները:

Սյունակի շահագործման սխեմա

Խողովակի (ցարգի) և վարդակների բնութագրերը

Նյութ.Խողովակը մեծապես որոշում է թորման սյունակի պարամետրերը և ապարատի բոլոր միավորների պահանջները: Կողքի արտադրության նյութը քրոմ-նիկելային չժանգոտվող պողպատ է՝ «սննդի» չժանգոտվող պողպատ։

Քիմիական չեզոքության պատճառով սննդամթերքի չժանգոտվող պողպատը չի ազդում արտադրանքի բաղադրության վրա, որը պահանջվում է: Հում շաքարի խյուսը կամ թորման թափոնները («գլուխները» և «պոչերը») թորվում են ալկոհոլի մեջ, հետևաբար ուղղման հիմնական նպատակն է առավելագույնի հասցնել արտադրանքի մաքրումը կեղտից և չփոխել ալկոհոլի օրգանոլեպտիկ հատկությունները այս կամ այն ​​ուղղությամբ: . Դասական թորման սյունակներում պղնձի օգտագործումը տեղին չէ, քանի որ այս նյութը փոքր-ինչ փոխում է խմիչքի քիմիական բաղադրությունը և հարմար է թորիչի (սովորական լուսնաշող) կամ գարեջրի սյունակի արտադրության համար (ուղղման հատուկ դեպք):

Ապամոնտաժված սյունատար խողովակ՝ գզրոցներից մեկում տեղադրված վարդակով

Հաստությունը.Դրակի կողմը պատրաստված է չժանգոտվող պողպատից 1-1,5 մմ պատի հաստությամբ: Ավելի հաստ պատի կարիք չկա, քանի որ դա կբարձրացնի կառուցվածքի արժեքը և քաշը՝ առանց որևէ առավելություն ստանալու:

Ծայրակալի ընտրանքներ.Ճիշտ չէ խոսել սյունակի բնութագրերի մասին՝ առանց փաթեթավորմանը հղում կատարելու։ Տանը շտկելիս օգտագործվում են 1,5-ից 4 քմ շփման մակերեսով վարդակներ: մ/լիտր. Շփման մակերևույթի տարածքի մեծացմամբ մեծանում է նաև տարանջատման ունակությունը, բայց արտադրողականությունը նվազում է: Տարածքի կրճատումը հանգեցնում է տարանջատող և ամրացնող ունակության նվազմանը։

Սյունակի արտադրողականությունը սկզբում մեծանում է, բայց հետո, ելքի ուժը պահպանելու համար, օպերատորը ստիպված է լինում իջեցնել ընտրության արագությունը։ Սա նշանակում է, որ կա փաթեթավորման որոշակի օպտիմալ չափ, որը կախված է սյունակի տրամագծից և թույլ կտա հասնել պարամետրերի լավագույն համադրությանը:

Պարույրային պրիզմատիկ փաթեթավորման (SPN) չափերը պետք է պակաս լինեն սյունակի ներքին տրամագծից մոտ 12-15 անգամ: 50 մմ տրամագծով խողովակի համար՝ 3,5x3,5x0,25 մմ, 40-ի համար՝ 3x3x0,25 մմ, իսկ 32-ի և 28-ի համար՝ 2x2x0,25 մմ:

Կախված առաջադրանքներից, նպատակահարմար է օգտագործել տարբեր վարդակներ: Օրինակ, հարստացված թորվածքներ ստանալու ժամանակ հաճախ օգտագործվում են 10 մմ տրամագծով և բարձրությամբ պղնձե օղակներ։ Հասկանալի է, որ այս դեպքում նպատակը ոչ թե համակարգի տարանջատող ու ամրապնդող կարողությունն է, այլ բոլորովին այլ չափանիշ՝ պղնձի կատալիտիկ կարողությունը՝ սպիրտից ծծմբային միացությունները վերացնելու համար։

Պարույրային պրիզմատիկ վարդակների տարբերակները

Դուք չպետք է սահմանափակեք ձեր զինանոցը մեկով, նույնիսկ լավագույն վարդակով, այդպիսիները պարզապես չկան: Կան ամենահարմարները յուրաքանչյուր կոնկրետ առաջադրանքի համար:

Նույնիսկ սյունակի տրամագծի փոքր փոփոխությունը լրջորեն ազդում է պարամետրերի վրա: Գնահատելու համար բավական է հիշել, որ անվանական հզորությունը (Վտ) և արտադրողականությունը (մլ/ժ) թվայինորեն հավասար են սյունակի խաչմերուկի մակերեսին (քմ) և, հետևաբար, համաչափ են տրամագծի քառակուսի: Գզրոց ընտրելիս ուշադրություն դարձրեք դրան, միշտ հաշվի առեք ներքին տրամագիծը և համեմատեք այն օգտագործելով տարբերակները:

Հզորության կախվածությունը խողովակի տրամագծից

Խողովակների բարձրությունը.Լավ պահման և տարանջատման հզորություն ապահովելու համար, անկախ տրամագծից, թորման սյունակի բարձրությունը պետք է լինի 1-ից մինչև 1,5 մ, եթե այն ավելի քիչ է, ապա շահագործման ընթացքում կուտակված ֆյուզելային յուղերի համար բավարար տեղ չի լինի, ինչի հետևանքով. ֆյուզելային յուղը կսկսի ներթափանցել ընտրանի: Մեկ այլ թերություն այն է, որ գլուխները հստակորեն չեն բաժանվի ֆրակցիաների: Եթե ​​խողովակի բարձրությունը ավելի մեծ է, դա չի հանգեցնի համակարգի տարանջատման և պահելու հզորության էական բարելավմանը, այլ կավելացնի վարելու ժամանակը, ինչպես նաև «գլուխների» և «գլխակալների» թիվը կնվազի: Խողովակի 50 սմ-ից մինչև 60 սմ բարձրացման ազդեցությունը մեծության կարգով ավելի բարձր է, քան 140 սմ-ից մինչև 150 սմ:

Թորման սյունակի համար խորանարդի ծավալը

Բարձրորակ ալկոհոլի բերքատվությունը մեծացնելու, բայց ֆյուզելի սյունակի գերլցումը կանխելու համար խորանարդի մեջ չմշակված ալկոհոլի հիմնական մասը (լցումը) սահմանափակվում է 10-20 փաթեթավորման ծավալների սահմաններում: 1,5 մ բարձրությամբ և 50 մմ տրամագծով սյունակների համար՝ 30-60 լ, 40 մմ՝ 17-34 լ, 32 մմ՝ 10-20 լ, 28 մմ՝ 7-14 լ:

Հաշվի առնելով խորանարդի լցոնումը ծավալի 2/3-ով, 40-80 լիտր տարողությունը հարմար է 50 մմ ցարգայի ներքին տրամագծով սյունակի, 40 մմ-ի համար 30-50 լիտրանոց տարայի, 20-ի համար: -30 լիտր խորանարդ 32 մմ-ի համար, իսկ ճնշման կաթսա 28 մմ:

Առաջարկվող միջակայքի ստորին սահմանին ավելի մոտ ծավալ ունեցող խորանարդ օգտագործելիս կարող եք ապահով կերպով հանել մեկ դարակը և իջեցնել բարձրությունը մինչև 1-1,2 մետր: Արդյունքում, ընտրության մեջ բեկում մտցնելու համար կմնա համեմատաբար քիչ ֆյուզելաժ, սակայն «գլխի զսպակների» ծավալը նկատելիորեն կնվազի:

Սյունակի ջեռուցման աղբյուրը և հզորությունը

Ափսեի տեսակը.Լուսնային անցյալը հետապնդում է շատ սկսնակների, ովքեր կարծում են, որ եթե նրանք նախկինում օգտագործել են գազ, ինդուկցիոն կամ սովորական էլեկտրական վառարան լուսնի լույսը տաքացնելու համար, ապա դուք կարող եք թողնել այս աղբյուրը սյունակի համար:

Ուղղման գործընթացը զգալիորեն տարբերվում է թորումից, ամեն ինչ շատ ավելի բարդ է, և կրակը չի աշխատի: Անհրաժեշտ է ապահովել մատակարարվող ջեռուցման հզորության սահուն կարգավորումը և կայունությունը:

Էլեկտրական վառարաններ, որոնք աշխատում են թերմոստատի վրա, մեկնարկային կանգառի ռեժիմում, չեն օգտագործվում, քանի որ հենց որ տեղի ունենա հոսանքի կարճատև անջատում, գոլորշին կդադարի մտնել սյուն, իսկ խորխը կփլվի խորանարդի մեջ: Այս դեպքում դուք ստիպված կլինեք նորից սկսել ուղղումը `ձեր համար սյունակի աշխատանքով և «գլուխների» ընտրությամբ:

Ինդուկցիոն կաթսան չափազանց կոպիտ սարք է, որի հզորությունը աստիճանաբար փոփոխվում է 100-200 Վտ, և շտկման ժամանակ անհրաժեշտ է սահուն փոխել հզորությունը, բառացիորեն 5-10 Վտ-ով: Այո, և դժվար թե հնարավոր լինի կայունացնել ջեռուցումը, անկախ մուտքի լարման տատանումից:

Խորանարդի մեջ լցված 40% հում սպիրտով գազօջախը, իսկ ելքի մոտ 96 աստիճանի արտադրանքը մահացու վտանգ է, էլ չեմ խոսում ջեռուցման ջերմաստիճանի տատանումների մասին։

Օպտիմալ լուծումը անհրաժեշտ հզորության ջեռուցման տարրը խորանարդի մեջ ներդնելն է, իսկ կարգավորելու համար օգտագործել ելքային լարման կայունացմամբ ռելե, օրինակ՝ RM-2 16A: Դուք կարող եք վերցնել անալոգներ: Հիմնական բանը ելքի վրա կայունացված լարում ստանալն է և ջեռուցման ջերմաստիճանը 5-10 վտ-ով սահուն փոխելու հնարավորությունը:

Էլեկտրաէներգիայի մատակարարում:Խորանարդը ընդունելի ժամանակում տաքացնելու համար պետք է ելնել 1 կՎտ հզորությունից 10 լիտր չմշակված սպիրտի դիմաց։ Սա նշանակում է, որ 40 լիտրով լցված 50 լ խորանարդի համար պահանջվում է նվազագույնը 4 կՎտ, 40 լ՝ 3 կՎտ, 30 լ՝ 2-2,5 կՎտ, 20 լ՝ 1,5 կՎտ։

Նույն ծավալով խորանարդները կարող են լինել ցածր և լայն, նեղ և բարձր: Հարմար կոնտեյներ ընտրելիս պետք է հաշվի առնել, որ խորանարդը հաճախ օգտագործվում է ոչ միայն շտկելու, այլև թորման համար, հետևաբար, դրանք բխում են ամենադժվար պայմաններից, որպեսզի մուտքային հզորությունը չհանգեցնի արագ փրփուրի: խորանարդից դեպի գոլորշու խողովակաշար:

Փորձնականորեն հաստատվել է, որ ջեռուցման տարրի տեղադրման մոտ 40-50 սմ խորության դեպքում նորմալ եռում է տեղի ունենում, եթե 1 քառ. սմ մեծածավալ հայելիների հզորությունը կազմում է ոչ ավելի, քան 4-5 վտ: Խորության նվազման դեպքում թույլատրելի հզորությունը մեծանում է, իսկ աճի հետ՝ նվազում։

Կան նաև այլ գործոններ, որոնք ազդում են եռման բնույթի վրա՝ հեղուկի խտությունը, մածուցիկությունը և մակերեսային լարվածությունը։ Պատահում է, որ արտանետումները տեղի են ունենում խյուսի թորման վերջում, երբ խտությունը մեծանում է։ Հետևաբար, թույլատրելի միջակայքի սահմանին ուղղման գործընթացի անցկացումը միշտ հղի է դժվարություններով:

Ընդհանուր գլանաձև խորանարդներն ունեն 26, 32, 40 սմ տրամագիծ: Ելնելով խորանարդի մեծածավալ հայելու մակերեսի թույլատրելի հզորությունից՝ 26 սմ, խորանարդը նորմալ կաշխատի մինչև 2,5 կՎտ ջեռուցման հզորությամբ: , 30 սմ - 3,5 կՎտ, 40 սմ - 5 կՎտ .

Ջեռուցման հզորությունը որոշող երրորդ գործոնը ցարգ սյուններից մեկի՝ առանց վարդակի օգտագործումն է որպես չոր շոգենավ՝ ցողելու դեմ պայքարելու համար։ Դա անելու համար անհրաժեշտ է, որ խողովակում գոլորշու արագությունը չգերազանցի 1մ/վրկ-ից, 2-3 մ/վրկ-ի դեպքում պաշտպանիչ ազդեցությունը թուլանա, իսկ բարձր արժեքների դեպքում գոլորշին խորխը բարձրացնի խողովակը և նետի։ այն ընտրության մեջ:

Գոլորշի արագության հաշվարկման բանաձև.

V \u003d N * 750 / S (մ / վ),

• N - հզորություն, կՎտ;
• 750 - գոլորշիացում (խուբ. սմ / վրկ կՎտ);
• S-ը սյունակի խաչմերուկի տարածքն է (քառ. մմ):

50 մմ տրամագծով խողովակը կդիմանա լակի, երբ ջեռուցվում է մինչև 4 կՎտ, 40-42 մմ՝ մինչև 3 կՎտ, 38՝ մինչև 2 կՎտ, 32՝ մինչև 1,5 կՎտ:

Ելնելով վերը նշված նկատառումներից՝ մենք ընտրում ենք ծավալը, խորանարդի չափերը, ջեռուցման և թորման հզորությունը: Այս բոլոր պարամետրերը համաձայնեցված են սյունակի տրամագծի և բարձրության հետ:

Թորման սյունակի դեֆլեգմատորի պարամետրերի հաշվարկը

Ռեֆլյուքսային կոնդենսատորի հզորությունը որոշվում է կախված թորման սյունակի տեսակից: Եթե ​​ռեֆլյուքսային կոնդենսատորից ցածր հեղուկ արդյունահանմամբ կամ գոլորշով սյուն ենք կառուցում, ապա պահանջվող հզորությունը չպետք է պակաս լինի սյունակի անվանական հզորությունից: Սովորաբար այս դեպքերում Dimroth սառնարանը 4-5 վտ հզորությամբ 1 քառ. տես մակերեսը.

Եթե ​​գոլորշու արդյունահանման սյունը բարձր է ռեֆլյուքսային կոնդենսատորից, ապա հաշվարկված հզորությունը կազմում է անվանականի 2/3-ը։ Այս դեպքում դուք կարող եք օգտագործել Dimroth կամ «վերնաշապիկ»: Վերնաշապիկի օգտագործման հզորությունը ցածր է, քան dimroth-ը և կազմում է մոտ 2 Վտ մեկ քառակուսի սանտիմետրի համար:

Սյունակի համար Dimroth հովացուցիչի օրինակ

Ավելին, ամեն ինչ պարզ է. մենք գնահատված հզորությունը բաժանում ենք օգտագործման հզորության: Օրինակ՝ 50 մմ ներքին տրամագծով սյունակի համար՝ 1950/5= 390 քառ. սմ տարածք Դիմրոթ կամ 975 քառ. տես վերնաշապիկը: Սա նշանակում է, որ Dimrot սառնարանը կարող է պատրաստվել 6x1 մմ խողովակից 487 / (0.6 * 3.14) = 2.58 սմ երկարությամբ առաջին տարբերակի համար՝ հաշվի առնելով 3 մետր անվտանգության գործակիցը։ Երկրորդ տարբերակի համար մենք բազմապատկում ենք երկու երրորդով՝ 258 * 2/3 = 172 սմ՝ հաշվի առնելով 2 մետր անվտանգության գործակիցը։

Սյունակի վերնաշապիկ 52 x 1 - 975 / 5.2 / 3.14 \u003d 59 սմ * 2/3 \u003d 39 սմ: Բայց սա բարձր առաստաղներով սենյակների համար է:

«վերնաշապիկ»

Մեկ անգամ անցնող սառնարանի հաշվարկ

Եթե ​​ուղիղ միջանցքը օգտագործվում է որպես հետհովացուցիչ թորման սյունակում հեղուկ արտահանմամբ, ապա ընտրեք ամենափոքր և կոմպակտ տարբերակը: Բավական հզորությունը սյունակի անվանական հզորության 30-40%-ն է։

Բաճկոնի և ներքին խողովակի միջև բացվածքում առանց պարույրի պատրաստվում է ուղիղ հոսքի սառնարան, այնուհետև ընտրությունը սկսվում է բաճկոնի մեջ, իսկ հովացման ջուրը մատակարարվում է կենտրոնական խողովակով: Այս դեպքում վերնաշապիկը եռակցվում է դեֆլեգմատորի ջրամատակարարման խողովակի վրա: Սա մոտ 30 սմ երկարությամբ փոքրիկ «մատիտ» է։

Բայց եթե նույն ուղիղը օգտագործվում է և՛ թորման, և՛ շտկման համար՝ լինելով ունիվերսալ միավոր, ապա դրանք բխում են ոչ թե Ղազախստանի Հանրապետության կարիքից, այլ թորման ժամանակ տաքացնող առավելագույն հզորությունից։

Սառնարանում գոլորշու անհանգիստ հոսք ստեղծելու համար, որը թույլ է տալիս ջերմության փոխանցման արագություն առնվազն 10 վտ / քառ. սմ, անհրաժեշտ է ապահովել գոլորշու մոտ 10-20 մ/վ արագություն:

Հնարավոր տրամագծերի շրջանակը բավականին լայն է: Նվազագույն տրամագիծը որոշվում է խորանարդի մեջ մեծ գերճնշում չստեղծելու պայմաններից (ոչ ավելի, քան 50 մմ ջրի սյուն), այլ առավելագույնը՝ հաշվարկելով Ռեյնոլդսի թիվը՝ ելնելով գոլորշիների կինեմատիկական մածուցիկության նվազագույն արագությունից և առավելագույն գործակիցից։ .

Մեկ անգամ անցկացվող սառնարանի հնարավոր դիզայն

Ավելորդ մանրամասների մեջ չմտնելու համար ահա ամենատարածված սահմանումը. «Որպեսզի խողովակում պահպանվի գոլորշու շարժման տուրբուլենտ ռեժիմը, բավական է, որ ներքին տրամագիծը (միլիմետրերով) լինի ոչ ավելի, քան 6 անգամ։ ջեռուցման հզորությունը (կիլովատներով)»։

Ջրի բաճկոնի օդափոխությունը կանխելու համար անհրաժեշտ է պահպանել ջրի գծային արագություն առնվազն 11 սմ/վրկ, սակայն արագության չափազանց մեծ աճը կպահանջի բարձր ճնշում ջրամատակարարման մեջ: Հետեւաբար, 12-ից 20 սմ/վ միջակայքը համարվում է օպտիմալ:

Գոլորշին խտացնելու և կոնդենսատը մինչև ընդունելի ջերմաստիճանի սառեցնելու համար ջուրը պետք է մատակարարվի 20°C ջերմաստիճանում մոտ 4,8 սմ/վ (ժամում 17 լիտր) արագության յուրաքանչյուր կիլովատ հզորության համար: Այս դեպքում ջուրը տաքանալու է 50 աստիճանով` մինչև 70 ° C: Բնականաբար, ձմռանը ավելի քիչ ջուր կպահանջվի, իսկ ինքնավար հովացման համակարգեր օգտագործելիս՝ մոտ մեկուկես անգամ ավելի։

Նախորդ տվյալների հիման վրա կարելի է հաշվարկել օղակաձև հատվածի մակերեսը և բաճկոնի ներքին տրամագիծը: Պետք է հաշվի առնել խողովակների առկա տեսականին։ Հաշվարկներն ու պրակտիկան ցույց են տվել, որ 1-1,5 մմ բացը միանգամայն բավարար է բոլոր անհրաժեշտ պայմանները բավարարելու համար։ Սա համապատասխանում է զույգ խողովակների՝ 10x1 - 14x1, 12x1 - 16x1, 14x1 - 18x1, 16x1 - 20x1 և 20x1 - 25x1.5, որոնք ընդգրկում են տնային պայմաններում օգտագործվող էներգիայի ողջ տիրույթը:

Ուղիղ ճանապարհի ևս մեկ կարևոր դետալ կա՝ գոլորշու խողովակի վրա պարուրաձև վերք: Նման պարույրը պատրաստված է տրամագծով մետաղալարից, որը վերնաշապիկի ներքին մակերեսին ապահովում է 0,2-0,3 մմ բացվածք։ Այն փաթաթվում է գոլորշու խողովակի 2-3 տրամագծին հավասար աստիճանով։ Հիմնական նպատակն է կենտրոնացնել գոլորշու խողովակը, որի մեջ շահագործման ընթացքում ջերմաստիճանը ավելի բարձր է, քան բաճկոնի խողովակում: Սա նշանակում է, որ ջերմային ընդարձակման արդյունքում գոլորշու խողովակը երկարանում և թեքվում է՝ հենվելով բաճկոնին, առաջանում են մեռած գոտիներ, որոնք չեն լվանում սառեցնող ջրով, արդյունքում սառնարանի արդյունավետությունը կտրուկ իջնում ​​է։ Պարուրաձև ոլորման լրացուցիչ առավելություններն են ճանապարհի երկարացումը և հովացման ջրի հոսքում տուրբուլենտության ստեղծումը:

Լավ պատրաստված ուղիղ միջանցքը կարող է օգտագործել մինչև 15 վտ / քառ. սմ ջերմափոխանակման տարածքի, որը հաստատվում է փորձով. Ուղղակի հոսքի սառեցված մասի երկարությունը որոշելու համար մենք օգտագործում ենք 10 Վտ / քառ. սմ (100 քառ. սմ / կՎտ):

Ջերմափոխանակման պահանջվող տարածքը հավասար է ջեռուցման հզորությանը կիլովատներով բազմապատկած 100-ով.

S = P * 100 (քառ. սմ):

Գոլորշի խողովակի արտաքին շրջագիծը.

Locr = 3,14 * Դ.

Սառեցման բաճկոնի բարձրությունը.

H = S / Լեն.

Ընդհանուր հաշվարկային բանաձև.

H = 3183 * P / D (հզորությունը կՎտ-ով, գոլորշու խողովակի բարձրությունը և արտաքին տրամագիծը միլիմետրերով):

Ուղիղ խողովակի հաշվարկի օրինակ

Ջեռուցման հզորությունը՝ 2 կՎտ։

Հնարավոր է օգտագործել 12x1 և 14x1 խողովակներ:

Բաժինային մակերեսները՝ 78,5 և 113 քմ. մմ

Գոլորշու ծավալը - 750 * 2 \u003d 1500 խորանարդ մետր: սմ/վրկ.

Գոլորշու արագությունները խողովակներում՝ 19,1 և 13,2 մ/վ։

14x1 խողովակը նախընտրելի տեսք ունի, քանի որ այն թույլ է տալիս ունենալ հզորության մարժան՝ միաժամանակ մնալով առաջարկվող գոլորշու արագության միջակայքում:

Շապիկի գոլորշու խողովակը 18x1 է, օղակաձև բացը կլինի 1 մմ:

Ջրամատակարարման արագությունը՝ 4,8 * 2= 9,6 սմ3/վրկ։

Օղակաձև բացվածքի տարածք - 3,14 / 4 * (16 * 16 - 14 * 14) = 47,1 քառ. մմ = 0,471 քառ. սմ.

Գծային արագություն - 9,6 / 0,471 = 20 սմ / վ - արժեքը մնում է առաջարկված սահմաններում:

Եթե ​​օղակաձև բացը 1,5 մմ է, ապա 13 սմ/վ: Եթե ​​2 մմ, ապա գծային արագությունը կնվազի մինչև 9,6 սմ/վ, և ջուրը պետք է մատակարարվի անվանական ծավալից բարձր, բացառապես, որպեսզի սառնարանը օդ չբարձրանա՝ փողի վատնում:

Շապիկի բարձրությունը՝ 3183 * 2 / 14 = 454 մմ կամ 45 սմ Անվտանգության գործոնը պետք չէ, ամեն ինչ հաշվի է առնված։

Արդյունք՝ 14x1-18x1, սառեցված մասի բարձրությունը 45 սմ, անվանական ջրի հոսքը՝ 9,6 խմ։ սմ/վ կամ ժամում 34,5 լիտր։

2 կՎտ անվանական ջեռուցման հզորությամբ սառնարանը ժամում կարտադրի 4 լիտր ալկոհոլ՝ լավ մարժաով:

Արդյունավետ և հավասարակշռված ուղիղ միջոցով թորումը պետք է ունենա արդյունահանման արագության հարաբերակցությունը ջեռուցման հզորությանը և ջրի սպառմանը 1 լիտր/ժամ հովացման համար՝ 0,5 կՎտ - 10 լիտր/ժամ: Եթե ​​հզորությունը ավելի մեծ է, ապա կլինեն մեծ ջերմային կորուստներ, եթե այն փոքր է, ապա օգտակար ջերմային հզորությունը կնվազի։ Եթե ​​ջրի հոսքը ավելի մեծ է, ապա ուղղակի հոսքը անարդյունավետ է նախագծված:

Թորման սյունը կարող է օգտագործվել որպես լվացքի սյունակ: Գարեջրի սյուների սարքավորումն ունի իր առանձնահատկությունները, սակայն երկրորդ թորումը հիմնականում տարբերվում է տեխնոլոգիայով։ Առաջին թորման համար կան ավելի շատ առանձնահատկություններ, և առանձին հանգույցները կարող են կիրառելի չլինել, բայց սա առանձին քննարկման թեմա է:

Ելնելով կենցաղային իրական կարիքներից և խողովակների առկա տեսականիից՝ մենք կհաշվարկենք թորման սյունակի բնորոշ տարբերակները՝ օգտագործելով վերը նշված մեթոդը:

P.S.Մենք մեր երախտագիտությունն ենք հայտնում նյութի համակարգվածության և հոդվածի պատրաստման հարցում աջակցության համար մեր ֆորումի օգտատերերին:

1.5 Թորման սյունակի հիմնական երկրաչափական չափերի որոշում

Գոլորշի արագությունը պետք է ցածր լինի որոշակի սահմանափակող արժեքից ω prev, որից սկսվում է ցողացիրը: Մաղի ափսեների համար.

Գոլորշի արագության ω սահմանափակող արժեքը կանխորոշված ​​է ըստ գրաֆիկի։

Մենք ընդունում ենք թիթեղների միջև հեռավորությունը H = 0.3 մ, քանի որ

,

,

հետեւաբար, սյունակի վերին մասի համար մ/վ, սյունակի ներքևի համար մ/վ: Փոխարինելով (1.25) տվյալները՝ ստանում ենք.

D-ից մինչև սյունակի տրամագիծը որոշվում է կախված սյունակի երկայնքով բարձրացող գոլորշու արագությունից և քանակից.

, (1.26)

Այնուհետև սյունակի տրամագիծը հետևյալն է.

Գոլորշի արագությունը սյունակում.

TSB-II տեսակի ափսեի ընտրություն

Անցքի տրամագիծը d 0 =4 մմ:

Դրենաժային միջնորմի բարձրությունը h p =40 մմ:

Սյունակային ապարատ D-ից =1600 մմ - սյունակի ներքին տրամագիծը

F k \u003d 2.0 m 2 - սյունակի խաչմերուկի տարածքը

Սյունակի բարձրության հաշվարկ

Մենք որոշում ենք սկուտեղի սյունակի բարձրությունը հետևյալ հավասարման համաձայն.

H 1 \u003d (n-1) H - սյունակի սկավառակի մասի բարձրությունը.

h 1 - սյունակի բաժանարար մասի բարձրությունը, մմ, h 1 \u003d 1000 մմ ըստ աղյուսակ 2-ի;

h 2 - հեռավորությունը ներքևի ափսեից մինչև ներքև, մմ, h 2 \u003d 2000 մմ սեղան2;

n-ը թիթեղների քանակն է;

H-ը թիթեղների միջև հեռավորությունն է:

Սյունակի պատված մասի բարձրությունը որոշելու համար մենք օգտագործում ենք 1.4 կետում հաշվարկված թիթեղների իրական թիվը.

Ըստ արտահայտության (1.27) սյունակի բարձրությունը հավասար է.

H k \u003d 4,5 + 1,0 + 2,0 \u003d 7,5 մ.

1.6 Սյունակի հիդրավլիկ դիմադրության հաշվարկ

Սյունակի վերին և ստորին մասերում ափսեի հիդրավլիկ դիմադրության հաշվարկը

որտեղ է չոր ափսեի դիմադրությունը, Pa; - դիմադրություն մակերեսային լարվածության ուժերի պատճառով, Pa; - ափսեի վրա գոլորշի-հեղուկ շերտի դիմադրություն, Pa.

ա) սյունակի գագաթը.

Չոր սպասքի դիմադրություն

(1.29)

որտեղ ξ չոր սկուտեղների դիմադրության գործակիցն է, մաղի սկուտեղի համար ξ=1,82;

ω 0 - գոլորշու արագություն ափսեի անցքերում.

, (1.30)

Հեղուկի և գազի խտությունը սահմանվում է որպես հեղուկի և գազի միջին խտություն սյունակի վերին և ստորին մասերում, համապատասխանաբար.

, (1.31)

կգ / մ 3.

Հետևաբար, չոր սկուտեղի հիդրավլիկ դիմադրությունը հետևյալն է.

Պա.

Դիմադրություն մակերեսային լարվածության ուժերի պատճառով

որտեղ σ=20*10 -3 Ն/մ հեղուկի մակերեսային լարվածությունն է; d 0 \u003d 0,004 մ-ը բնիկի համարժեք տրամագիծն է:

Պա.

Գազ-հեղուկ շերտի դիմադրությունը վերցվում է հավասար.

որտեղ h pzh-ը գոլորշի-հեղուկ շերտի բարձրությունն է, m; ; k-ն փրփուրի խտության հարաբերակցությունն է մաքուր հեղուկի խտության, վերցնել k=0,5; h-ը հեղուկի մակարդակի բարձրությունն է արտահոսքի շեմից, մ, համաձայն Աղյուսակ 3-ի h=0.01մ.

Ստացված արժեքները փոխարինելով՝ ստանում ենք հիդրավլիկ դիմադրություն.

Սյունակի բոլոր թիթեղների դիմադրությունը.

որտեղ n-ը թիթեղների թիվն է:

Այնուհետև՝ 2.2 Բորային ապարատի փաթեթավորված սյունակի հիդրավլիկ հաշվարկը գործառնական գոլորշիների արագության համար որոշվում է բազմաթիվ գործոններով և սովորաբար իրականացվում է յուրաքանչյուր կոնկրետ գործընթացի տեխնիկատնտեսական հիմնավորման միջոցով: Մթնոլորտային ճնշման տակ ֆիլմի ռեժիմում գործող թորման սյուների համար աշխատանքային արագությունը կարող է 20%-ով ցածր լինել, քան հեղեղման արագությունը. (26) որտեղ...

Դրանք հիմնականում օգտագործվում են ալկոհոլի և հեղուկ օդի (թթվածնային բույսեր) թորման մեջ։ Արդյունավետությունը բարելավելու համար մաղի սկուտեղներում (ինչպես նաև գլխարկով սկուտեղներում) ավելի երկար շփում են ստեղծում հեղուկի և գոլորշու միջև: 2. Սկուտեղի թորման սյուների հաշվարկման տեսական հիմքերը Աշխատանքի վերլուծության և թորման սյուների հաշվարկման երկու հիմնական եղանակ կա՝ գրաֆիկա-վերլուծական (...

Ուղարկել ձեր լավ աշխատանքը գիտելիքների բազայում պարզ է: Օգտագործեք ստորև ներկայացված ձևը

Ուսանողները, ասպիրանտները, երիտասարդ գիտնականները, ովքեր օգտագործում են գիտելիքների բազան իրենց ուսումնառության և աշխատանքի մեջ, շատ շնորհակալ կլինեն ձեզ:

Տեղակայված է http://www.allbest.ru/ կայքում

2. Ներածություն

4. Հաշվարկային մաս:

4.1 Նյութական հավասարակշռություն

4.4 Սյունակի հիդրավլիկ հաշվարկ

4.5 Տեղադրման ջերմային հաշվարկ

4.6 վարդակների տրամագծերի որոշում

5. Ստանդարտ մասերի ընտրություն

5.1 Կցամասեր

5.2 Մեքենայի աջակցություն

5.3 Կցաշուրթեր

6. Ընդհանուր տեղեկություններ խառնուրդի բաղադրիչների և գործընթացի տուբերկուլյոզի մասին

Հստակեցում

1. Դիզայնի տեխնիկական առաջադրանք

Հաշվել և նախագծել թորման սյունակ փականի սկուտեղներով՝ մթնոլորտային ճնշման տակ առանձնացնելու համար, ցածր եռման բաղադրիչի % (զանգվածի) կոնցենտրացիայով երկուական խառնուրդ S (էթիլային սպիրտ - դեկան) GF տ/ժ արագությամբ: Նախնական խառնուրդը մտնում է սյունը եռման ջերմաստիճանում: Ապրանքի մաքրության պահանջները՝ % (զանգված), % (զանգված):

2. Ներածություն

Քիմիական, նավթի, սննդի և այլ արդյունաբերության մի շարք ճյուղերում տարբեր տեխնոլոգիական գործընթացների արդյունքում ստացվում են հեղուկների խառնուրդներ, որոնք պետք է բաժանվեն բաղկացուցիչ մասերի։

Արդյունաբերության մեջ հեղուկների և հեղուկ գազային խառնուրդների խառնուրդներն առանձնացնելու համար օգտագործվում են պարզ թորման (թորման), վակուումի տակ թորման, ուղղման և արդյունահանման եղանակներ։ Ռեկտիֆիկացիան լայնորեն օգտագործվում է արդյունաբերության մեջ ցնդող հեղուկների խառնուրդների ամբողջական բաժանման համար, որոնք մասամբ կամ ամբողջությամբ լուծվում են միմյանց մեջ:

Ռեկտիֆիկացման գործընթացի էությունը մեկ կամ մի քանի հեղուկների առանձնացումն է քիչ թե շատ մաքուր ձևով երկու կամ, ընդհանրապես, մի ​​քանի հեղուկների խառնուրդից տարբեր եռման կետերով: Սա ձեռք է բերվում նման խառնուրդի տաքացման և գոլորշիացման միջոցով, որին հաջորդում է հեղուկի և գոլորշու փուլերի միջև ջերմության և զանգվածի բազմակի փոխանցումը. արդյունքում բարձր ցնդող բաղադրիչի մի մասը հեղուկ փուլից անցնում է գոլորշիների փուլ, իսկ քիչ ցնդող բաղադրիչի մի մասը գոլորշի փուլից անցնում է հեղուկ փուլ:

Թորման գործընթացն իրականացվում է թորման գործարանում, ներառյալ թորման սյունը, ռեֆլյուքս կոնդենսատորը, սառնարան-կոնդենսատորը, նախնական խառնուրդի ջեռուցիչը, թորման և հատակի կոլեկտորները: Reflux կոնդենսատորը, կոնդենսատորը և ջեռուցիչը սովորական ջերմափոխանակիչներ են: Տեղադրման հիմնական ապարատը թորման սյունն է, որում թորած հեղուկի գոլորշիները բարձրանում են ներքևից, իսկ հեղուկը հոսում է դեպի վերևից դեպի վերևից ապարատի վերին հատված մատակարարվող գոլորշիները: Շատ դեպքերում վերջնական արտադրանքը թորում է (բարձր ցնդող բաղադրիչի գոլորշիները, որոնք խտացված են ռեֆլյուքսային կոնդենսատորում, թողնելով սյունակի վերին մասը) և ԱԱՀ-ի մնացորդը (հեղուկ ձևով ավելի քիչ ցնդող բաղադրիչ, որը հոսում է սյունակի ներքևից):

The dephlegmator սովորաբար shell եւ խողովակ ջերմափոխանակիչ. Մի շարք դեպքերում սյունը լքող բոլոր գոլորշիների խտացումը տեղի է ունենում ռեֆլյուքսային կոնդենսատորում: Վերջնական սառնարանում թորումը սառչում է մինչև նախապես որոշված ​​ջերմաստիճանը: Երբեմն գոլորշիների միայն մի մասն է խտացվում դեֆլեգմատորի մեջ՝ ռեֆլյուքս ստանալու համար, իսկ սառնարանում տեղի է ունենում ամբողջական խտացում և սառեցում։

Թորման կայանները հագեցած են նաև աշխատանքային ռեժիմը կարգավորող և կառավարող սարքերով և հաճախ ջերմության վերականգնման սարքերով:

Թորման գործընթացը կարող է ընթանալ ինչպես մթնոլորտային ճնշման, այնպես էլ մթնոլորտային ճնշումից բարձր և ցածր ճնշման դեպքում: Վակուումի պայմաններում շտկում է կատարվում, երբ պետք է առանձնացվեն բարձր եռացող հեղուկ խառնուրդները: Բարձրացված ճնշումներն օգտագործվում են ավելի ցածր ճնշման դեպքում գազային վիճակում գտնվող խառնուրդները առանձնացնելու համար: Հեղուկների խառնուրդի տարանջատման աստիճանը բաղադրիչ բաղադրիչների և ստացված թորման և թորման մնացորդի մաքրությունը կախված է նրանից, թե որքանով է զարգացած ֆազային շփման մակերեսը, և, հետևաբար, ռեֆլյուքսային հեղուկի քանակից և սարքի սարքից: թորման սյունակ.

Արդյունաբերության մեջ օգտագործվում են փաթեթավորված, կափարիչ, մաղ, փականային թաղանթային խողովակային սյուներ և այլն: Դրանք հիմնականում տարբերվում են ապարատի ներքին կառուցվածքի նախագծմամբ, որի նպատակն է ապահովել հեղուկի և գոլորշու փոխազդեցությունը։ Այս փոխազդեցությունը տեղի է ունենում, երբ գոլորշին փրփրում է թիթեղների վրա գտնվող հեղուկի շերտի միջով, կամ գոլորշու և հեղուկի մակերևութային շփման ժամանակ փաթեթավորման կամ հեղուկ մակերեսի վրա, որը հոսում է բարակ թաղանթի տեսքով:

Փաթեթավորված սյունակները լայնորեն օգտագործվում են: Նրանց առավելությունը սարքի պարզությունն է և ցածր արժեքը: Փաթեթավորված սյուների մեկ այլ նշանակալի առավելություն նրանց ցածր հիդրավլիկ դիմադրությունն է: Փաթեթավորված սյուները պիտանի չեն ցածր ռեֆլյուքսային խտության դեպքում շահագործման համար, դրանք բնութագրվում են գոլորշիների և հեղուկների բեռնման սահմանափակ ընդմիջումներով: Փաթեթավորված սյունակի կայուն աշխատանքի համար անհրաժեշտ է ապահովել հեղուկի միատեսակ բաշխում խաչմերուկի վրա՝ օգտագործելով ջրցանիչներ: Բացի այդ, փաթեթավորված սյուներում ջերմության հեռացումը ծանրաբեռնված մահճակալից դժվար է:

Սկավառակի սյունակները ոչ պակաս լայն կիրառություն են գտել արդյունաբերության մեջ։ Սրանք զանգվածային փոխանցման ուղղահայաց սյունակային ապարատներ են, որոնք բարձրության վրա կտրված են լայնակի շփման զանգվածային փոխանցման սարքերով (սկուտեղներ): Բարձրացող գոլորշու հոսքը հաջորդաբար պղպջակներով անցնում է սկուտեղների վրա գտնվող հեղուկի շերտերի միջով: Փրփրացող ռեժիմում աշխատում են մաղը, գլխարկը, փականը, ինչպես նաև ձախողված սկուտեղները: Առաջին երեք տիպի սկուտեղների համար գազի պղպջակները և հեղուկի շարժումը տեղի են ունենում խաչաձև հոսքի պայմաններում դրանց տարրերի (անցքեր, գլխարկներ, փականներ) հավասարաչափ բաշխված սկուտեղի թերթիկի վրա և արտահոսող սարքերի առկայության պատճառով: Չհաջողված սկուտեղների վրա իրականացվում է հակահոսանքի փուլային շփում: Սկուտեղի սյուները բնութագրվում են սկզբնական խառնուրդի բաժանման բարձր ճշգրտությամբ, գոլորշու և հեղուկի բեռների լայն տեսականիով և բարձր արտադրողականությամբ: Այս սյուների թերություններն են՝ սարքի բարդության պատճառով բարձր արժեքը, ինչպես նաև հիդրավլիկ դիմադրության բարձրացումը:

Մաղի սկուտեղներն ունեն անցքերով զբաղեցված մեծ սկուտեղի խաչմերուկ, և, հետևաբար, գոլորշու բարձր արտադրողականություն, դրանք բնութագրվում են արտադրության հեշտությամբ, մետաղի ցածր սպառմամբ: Թերությունը տեղադրման ճշգրտության նկատմամբ բարձր զգայունությունն է: Մաղի սկուտեղի մեքենաները խորհուրդ չեն տրվում օգտագործել աղտոտված կրիչներով, քանի որ դա կարող է առաջացնել անցքերի խցանումը:

Կափարիչի սկուտեղները ցույց են տալիս զանգվածի փոխանցման լավ արդյունավետություն, ունեն գոլորշու բեռների զգալի տիրույթ: Նախորդ սկուտեղի գոլորշիները մտնում են գլխարկի գոլորշու վարդակներ և պղպջակներ են անցնում հեղուկի շերտի միջով, որի մեջ կափարիչները մասամբ ընկղմված են: Կափարիչները ունեն անցքեր կամ ատամնավոր անցքեր, որոնք գոլորշին բաժանում են փոքր հոսքերի՝ հեղուկի հետ շփման մակերեսը մեծացնելու համար: Դրանց օգտագործման սահմանափակումը կայանում է նրանում, որ մետաղի սպառման ավելացումը պայմանավորված է բարձր գնով։ Բացի այդ, կափարիչով սկուտեղները բարձրացրել են հիդրավլիկ դիմադրությունը և հակված են խցանման:

Փականների սկավառակները բարձր արդյունավետություն են ցույց տալիս բեռնվածության մեծ ընդմիջումներով՝ շնորհիվ ինքնակարգավորման հնարավորության: Կախված ծանրաբեռնվածությունից՝ փականը շարժվում է ուղղահայաց՝ փոխելով գոլորշու անցման ազատ տարածքը, իսկ առավելագույն հատվածը որոշվում է սարքի բարձրությամբ, որը սահմանափակում է վերելակը։ Փականները պատրաստվում են կլոր կամ ուղղանկյուն հատվածի թիթեղների տեսքով, վերին կամ ստորին վերելակի սահմանափակիչով: Փականային սկավառակների թերությունը բարձր հիդրավլիկ դիմադրությունն է:

Ձախողված թիթեղները դիզայնով ամենապարզն են և ունեն ցածր հիդրավլիկ դիմադրություն: Բնութագրվում է արտահոսքի սարքերի բացակայությամբ: Բայց այս տեսակի սկուտեղներն ունեն զանգվածի փոխանցման ցածր արդյունավետություն, գոլորշու և հեղուկ բեռների նեղ շրջանակ:

Խողովակային թաղանթի թորման սյուները բաղկացած են ուղղահայաց խողովակների մի կապոցից, որի ներքին մակերեսի վրա հեղուկը հոսում է ներքև բարակ թաղանթով, փոխազդելով խողովակների միջով բարձրացող գոլորշու հետ: Օգտագործված խողովակների տրամագիծը 5-20 մմ է։ Ֆիլմի ապարատի ազդեցությունը մեծանում է խողովակների տրամագծի նվազմամբ: Խողովակային սյուները բնութագրվում են արտադրության հեշտությամբ, զանգվածի փոխանցման բարձր գործակիցներով և գոլորշու շարժման նկատմամբ շատ ցածր հիդրավլիկ դիմադրությամբ: Արհեստական ​​ոռոգմամբ բազմախողովակային և երկար խողովակաշար սյուներն ունեն զգալիորեն ավելի փոքր ընդհանուր չափսեր և քաշ, քան սկուտեղի սյուները:

Բոլոր թորման կայանները, անկախ սյուների տեսակից և դիզայնից, դասակարգվում են խմբաքանակի և շարունակական միավորների:

Պարբերական գործողության թորման միավորներում սկզբնական խառնուրդը լցվում է թորման խորանարդի մեջ, որտեղ շարունակական եռումը պահպանվում է գոլորշիների առաջացմամբ։ Գոլորշին մտնում է թորվածքի մի մասով ոռոգված սյուն։ Թորվածքի մյուս մասը ռեֆլյուքսային կոնդենսատորից կամ հետհովացուցիչից, սառեցված մինչև որոշակի ջերմաստիճան, մտնում է պատրաստի արտադրանքի հավաքածու: Խմբաքանակի սյունակներում ուղղումը կատարվում է այնքան ժամանակ, մինչև խորանարդի հեղուկը հասնի ցանկալի կազմին: Այնուհետև դադարեցվում է խորանարդի տաքացումը, մնացորդը լցվում է կոլեկցիոների մեջ, իսկ սկզբնական խառնուրդը կրկին բեռնվում է խորանարդի մեջ՝ թորման համար։ Խմբաքանակային թորման կայանները հաջողությամբ օգտագործվել են փոքր քանակությամբ խառնուրդներ առանձնացնելու համար: Խմբաքանակային թորման կայանների մեծ թերությունն է պատրաստի արտադրանքի (թորման) որակի վատթարացումը գործընթացի ընթացքում, ինչպես նաև ջերմության կորուստը խորանարդի պարբերական բեռնաթափման և բեռնման ժամանակ: Այս թերությունները վերացվում են շարունակական շտկմամբ:

Շարունակական սյուները բաղկացած են ստորին (հյուծող) մասից, որտեղ ցնդող բաղադրիչը հանվում է ներքև հոսող հեղուկից, և վերին (ամրացնող) մասից, որի նպատակն է հարստացնել ցնդող բաղադրիչի բարձրացող գոլորշիները։ Շարունակական ուղղման տեղադրման սխեման տարբերվում է պարբերականից նրանով, որ սյունակը սնվում է որոշակի բաղադրության սկզբնական խառնուրդով անընդհատ մշտական ​​արագությամբ. կայուն որակի պատրաստի արտադրանքը նույնպես շարունակաբար դուրս է բերվում:

Էթիլային սպիրտ-դեկանի երկուական խառնուրդը առանձնացնելու համար թորման սյունակի նախագծային հաշվարկի նպատակն է որոշել սյունակի տրամագիծը, սյունակի ամրացնող և հյուծող մասերում կոնտակտային սարքերի քանակը, սյունակի բարձրությունը, ափսեի և սյունակի հիդրավլիկ դիմադրությունը սկզբնական խառնուրդի տվյալ կոմպոզիցիաների համար, սկզբնական խառնուրդի հոսքի արագությունը և ճնշումը սյունակում:

3. Թորման գործարանի սխեման

1 - սյունակի մարմին;

2- ափսե;

3- սննդի ափսե;

4- սննդի տաքացուցիչ;

5- կաթսա;

6- դեֆլեգմատոր;

7- կոնդենսատոր (սառնարան);

8- հիդրավլիկ փեղկ;

GF, GV, G R, G D, GW, - կերակրման մոլային հոսքի արագություն, սյունակի վերևից եկող գոլորշիներ, ռեֆլյուքս, թորում և մնացորդ:

XF, XD, XW - NK-ի մոլային ֆրակցիաները կերում, թորում և մնացորդում: [ 12, էջ. 279]

4. Մոտավոր մաս

4.1 Նյութական հավասարակշռություն

Թող GD-ն և GW-ն լինեն զանգվածային ծախսեր

թորում և ԱԱՀ մնացորդ, կգ/ժ

Նյութական հաշվեկշռի հավասարումը.

GD+ GW = GF - ըստ հոսքերի;

GD D+ GW w = GF F - ըստ NK.

ԳՖ =9 տ/ժ=9000 կգ/ժ

Նյութական հաշվեկշռի հավասարումների համակարգից մենք որոշում ենք.

GW= 4348 կգ/ժ; GD = 4652 կգ / ժ:

Եկեք վերահաշվարկենք կոնցենտրացիաները զանգվածային կոտորակներից մինչև մոլային բաժիններ.

М(С2Н6О)НК = 46,07 կգ/կմոլ, [2, էջ 541]

М(С10Н22)ВК = 142,29 կգ/կմոլ, [7, էջ 637]

Սնուցում:

XF ==

Թորում:

XD ==

ԱԱՀ մնացորդ.

XW==

Աղյուսակ 1

Ըստ կազմության-կազմության դիագրամի (x-y), որը մենք կառուցել ենք ըստ տարանջատված երկուական համակարգի փուլային հավասարակշռության տվյալների, մենք գտնում ենք.

0,964? NC-ի մոլային բաժինը գոլորշու մեջ սնվող հեղուկի հետ հավասարակշռության մեջ:

Հաշվարկել ռեֆլյուքսի նվազագույն թիվը.

Rmin \u003d (0,980-0,964) / (0,964-0,735) \u003d 0,016 / 0,23 \u003d 0,0696

Գործող Reflux համարը:

R= 1.3 Rmin + 0.3;

R= 1,3 0,0696 + 0,3 = 0,390

Որոշեք սննդի քանակը.

F= (0,980-0,114) / (0,735-0,114) = 1,39

Կազմենք աշխատանքային գծերի հավասարումները.

ա) սյունակի վերին (ամրացնող) մասի համար.

y=0,281x + 0,705

բ) սյունակի ստորին (սպառիչ) մասի համար.

y=1,28x - 0,032

4.2 Գոլորշու արագության և սյունակի տրամագծի որոշում

Հեղուկի միջին կոնցենտրացիան.

ա) սյունակի վերևում

բ) սյունակի ներքևում.

Գոլորշու միջին կոնցենտրացիան (ըստ աշխատանքային գծերի հավասարումների).

ա) սյունակի վերևում

բ) սյունակի ներքևում.

Մենք գտնում ենք գոլորշու միջին ջերմաստիճանները և ըստ ջերմաստիճանի կազմի դիագրամի՝ կազմը (t-x, y, որը մենք կառուցում ենք հավասարակշռության տվյալներից.

86 0С; = 146 0С.

Գոլորշու միջին մոլային զանգվածները.

ա) սյունակի վերևում

0.945 46.07+(1-0.945) 142.29=51.362 կգ/կմոլ.

բ) սյունակի ներքևի մասում.

0.53 46.07+(1-0.53) 142.29=91.3 կգ/կմոլ.

Մենք որոշում ենք գոլորշու միջին խտությունը.

Գոլորշիների միջին խտությունը սյունակում.

Մենք գտնում ենք ռեֆլյուքսի և ներքևի հեղուկի ջերմաստիճանները՝ համաձայն t-x, y դիագրամի XD և XW:

79 0С; 88.50C:

ա) հեղուկ NC-ի խտությունը 790C-ում; =736,43 կգ/մ3;

բ) հեղուկ VC-ի խտությունը 88,50C-ում; =667,6 կգ/մ3

Սյունակում հեղուկի միջին խտությունը.

702.0կգ/մ3;

Սյունակում գոլորշու առավելագույն թույլատրելի արագությունը կարող է որոշվել բանաձևով.

Cmax գործակիցը հաշվարկվում է բանաձևով.

Сmax = որտեղ:

H - միջսկավառակի հեռավորությունը = 0,3-0,4 մ, վերցրեք H = 0,4 մ;

q- ոռոգման գծային խտություն, այսինքն՝ հեղուկի ծավալային հոսքի հարաբերակցությունը ջրահեռացման P-ի պարագծին (ջրահեռացման բարի երկարությունը). q=q0= 10 - 25 մ2/ժ, վերցնել q=10 մ2/ժ;

k1=1,15, k2=1 մթնոլորտային և բարձր ճնշումների դեպքում, k3=0,34 10-3.

Cmax == 0,0812

0,0812=1,436մ/վ:

Որոշեք թորման մոլային զանգվածը.

0,980 46,07+(1-0,980) 142,29=47,9 կգ/կմոլ.

Սյունակում գոլորշու միջին ջերմաստիճանը.

Ծավալային գոլորշու հոսքը սյունակում.

Մենք հաշվարկում ենք սյունակի տրամագիծը.

Ընտրում ենք D=1000 մմ սյունակի մոտակա ավելի մեծ տրամագիծը

Այնուհետև իրական արագությունը հետևյալն է.

Որոշեք արտահոսքի պարագիծը P.

P \u003d (0,7? 0,75) Դ. Մենք ընդունում ենք P \u003d 0,72 D \u003d 0,72 մ;

b=D/2

և հեղուկ խառնուրդի μ դինամիկ մածուցիկության գործակիցը սյունակում միջին ջերմաստիճանում.

=(0,857+0,411)/2=0,634;

0,634 log 0,394 + 0,366 log 0,420 = - 0,394; .

Մենք սահմանում ենք աշխատանքը.

Մենք գտնում ենք Նկ. 7.4. թիթեղների միջին արդյունավետությունը

Թիթեղի վրա հեղուկի ուղու երկարությունը մ.

Համաձայն նկ. 7.5. մենք գտնում ենք ուղու երկարության ուղղում, քանի որ<0,9 м, то =0

Մենք հաշվարկում ենք սյունակի վերին և ստորին մասերում իրական թիթեղների քանակը.

5.56, ընդունել 6;

5.56, ընդունել 6.

Սյունակում թիթեղների ընդհանուր քանակը.

15% -20% մարժանով \u003d 1.15 12 \u003d 13.8;

Մենք ընդունում ենք n = 14 թիթեղներ:

Սյունակի թիթեղաձև մասի բարձրությունը.

\u003d (14-1) 0,4 \u003d 5,2 մ.

Փաստացի սննդի ափսեի հերթական համարը.

1,15 6=6,9; ընդունել 7.

1,15 6=6,9; ընդունել 7. Սննդի ափսեի քանակը n=7.

4.4 Սյունակի հիդրավլիկ հաշվարկ

4.4.1 Սկուտեղի հիդրավլիկ դիմադրությունը հավասար է չոր սկուտեղի և հեղուկ շերտում ճնշման կորուստների գումարին.

ա) սյունակի վերին մասը.

Չոռոգվող ափսեի վրա ճնշման կորուստ

ձգման գործակիցը; ամբողջովին բաց փականով փականի սկավառակի համար \u003d 3.63;

գոլորշու արագությունը փոսում, մ/վ;

որտեղ է ափսեի ազատ հատվածի բաժինը,

1,744 կգ/մ3? միջին գոլորշու խտությունը սյունակի վերևում:

Գլխի կորուստ հեղուկ շերտում.

արտահոսքի բարի բարձրությունը, մ; մոտավորապես ընդունել 50-70 մմ;

արտահոսքի բարից վերևում գտնվող հեղուկ ետջրերը;

Հեղուկի միջին խտությունը;

Հեղուկի ծավալային հոսքը սյունակի վերին մասում, մ3/ժ.

P=702.0 9.81(0.05+0.008)=399.4 Պա.

Մենք որոշում ենք ոռոգվող ափսեի դիմադրությունը.

652.1+399.4=1052Pa

բ) սյունակի ստորին հատվածը.

Չոր ուտեստի դիմադրություն.

Գոլորշիների միջին խտությունը սյունակի ստորին մասում:

Հեղուկի միջին մոլային զանգվածը սյունակի ներքևի մասում.

0,411 46,07+(1-0,411) 142,29=102,7 կգ/կմոլ.

0,735 46,07+(1-0,735) 142,27=71,6 կգ/կմոլ.

Հեղուկի ծավալային հոսքը սյունակի ստորին մասում.

Հեղուկ հենարան արտահոսքի բարից վերևում.

Հեղուկ շերտի դիմադրությունը ափսեի վրա.

702,0 9,81 (0,05+0,031)=557,8 Պա.

Ոռոգվող ափսեի դիմադրություն.

951.6+557.8=1509.4 Պա.

Բոլոր թիթեղների ընդհանուր դիմադրությունը.

6 1052 + 6 1509.4 = 15368.5 Պա.

4.4.2 Թիթեղների գործառույթի ստուգում

Այն իրականացվում է ըստ հեղուկի միջսկուտեղի ներթափանցման արժեքի կամ ըստ վարարման սարքի թողունակության։

Թիթեղը կայուն աշխատում է հետևյալ կետերում.

Փրփրված հեղուկի շերտի բարձրությունը հոսող գրպանում, մ;

y - ընկնող ինքնաթիռի մեկնում, մ;

բ - հոսքի գրպանի առավելագույն լայնությունը (հատվածի սլաք);

Չփրփրված հեղուկ շերտի բարձրությունը ներքևում, մ;

Փրփրված հեղուկի հարաբերական խտությունը;

ցածր և միջին փրփրացող հեղուկների համար,

ընդունել: .

Թեթև հեղուկ շերտի բարձրությունը.

ճաշատեսակի դիմադրություն,

Հեղուկի մակարդակի գրադիենտ ափսեի վրա, մ

Փականների սկուտեղների համար կարող եք վերցնել \u003d 0,005-0,010 մ:

Հեղուկի շարժման դիմադրություն արտահոսքի մեջ

Հեղուկի արագությունը հոսող գրպանի նվազագույն հատվածում:

սյունակի խառնուրդի բաժանման խեղդուկ

միջին և ցածր փրփրացող հեղուկների համար մենք ընդունում ենք.

սնկաձեւ փուչիկների բարձրացման արագությունը:

հեղուկի մակերեսային լարվածության միջին գործակիցը սյունակում միջին ջերմաստիճանում.

(79+88.5)/2=83.75 0C.

Մակերեւութային լարվածության գործակիցը՝ սյունակում tav=83,75 0С (nk)=16,05 10-3 Ն/մ ջերմաստիճանում;

(vc)=17.16 10-3 H/m,

Ապա =0.448 16.05 10-3+(1-0.448) 17.16 10-3=0.0167 Հ/մ.

Սնկով փուչիկների աճի արագությունը.

Հեղուկի արագությունը հոսող գրպանի նվազագույն հատվածում.

Հեղուկի շարժման դիմադրություն հոսող հոսքում.

1,6 702,0 0,1162 = 15,1 Պա:

Թեթև հեղուկ շերտի բարձրությունը.

Ինքնաթիռի մեկնում

Պայման /B/ կատարվում է.

0,446 < 0,40+0,05 ;

Պայման /С/ կատարվում է.

0,054 < 0,153

Գործող գոլորշու արագությունը սկուտեղի բացվածքում չպետք է պակաս լինի սկուտեղի բացման գոլորշու նվազագույն արագությունից, որն ապահովում է փականի սկուտեղի չխափանումը.

14,36 > 3,371;

Պայմանը պահպանված է.

4.5 Տեղադրման ջերմային հաշվարկ

4.5.1 Ջերմության սպառումը, որը գոլորշու կողմից ջուր է ուղարկվում դեֆլեգմատորի մեջ խտացման ժամանակ.

գոլորշիների խտացման ջերմություն J/kg;

4.5.2 Կաթսայում տաքացնող գոլորշուց ներքևի հեղուկի կողմից ստացվող ջերմության սպառումը.

79 0С-ում;

88,5 0С-ում;

80.1 0С-ում:

Մենք գտնում ենք ջերմային հզորությունների բոլոր արժեքները տեղեկատու գրքերից.

79 0C ջերմաստիճանում C = 3226.3

C \u003d 2424.3 [ 8, էջ 281]

0.93 3226.3+(1- 0.93) 2424.3=3170.

88,5 0C ջերմաստիճանում՝ C = 3435,8

C = 2501.1 [ 8, էջ 281]

0.04 3435.8+(1 - 0.04) 2501.1 = 2538.5:

80.10C ջերմաստիճանում` C = 3268.2

C = 2428.1

1.03 = 1524802

4.5.3 Ջերմային սպառումը գոլորշու սնուցման ջեռուցիչում

0С-ում: = 2891.1

2290,3

0.50 2891.1+(1 - 0.50) 2290.3=2590.7 .

4.5.4 Սառնարանում թորած ջրի մեջ ջերմության սպառումը

0С-ում: = 2933

2306,3 .

0,93 2933+ (1 - 0,93) 2306,3 = 2889:

4.5.5 Սառնարանում թորման մնացորդից ջրի կողմից ստացվող ջերմության սպառումը.

0C-ում: \u003d 3008.42

2339 .

0.04 3008.42+(1 - 0.04) 2339 = 2365.8

4.5.6 Ջեռուցման գոլորշու սպառում =4 ատմ ճնշումով և չորության աստիճանով x=95%

ա) կաթսայում.

Ջեռուցման գոլորշու խտացման հատուկ զանգվածային ջերմություն 4 ատ ճնշման տակ,

բ) սննդի տաքացուցիչում.

Ընդհանուր գոլորշի 0,96 կգ/վ կամ 3,447 տ/ժ։

Սառեցման ջրի սպառումը, երբ այն տաքացվում է 20 0C

ա) դեֆլեգմատորի մեջ.

Ջրի ջերմային հզորությունը 20 0С

բ) թորած սառնարանում.

գ) վաշտի մնացորդային սառնարանում.

Ընդհանուր ջուր 21.936 կգ/վ կամ 78.97 տ/ժ.

4.6 Վարդակի տրամագծի որոշում

Խողովակների կցամասերի միացումը ապարատին, ինչպես նաև տարբեր հեղուկ և գազային արտադրանքի մատակարարման և բեռնաթափման տեխնոլոգիական խողովակաշարերն իրականացվում են կցամասերի կամ ջրատարների միջոցով, որոնք կարող են լինել անջատվող և միաձույլ: Ըստ պահպանման պայմանների՝ ավելի հաճախ օգտագործվում են տարբեր միացումներ (ֆլանժային կցամասեր)։

Պողպատե եզրային կցամասերը ստանդարտացված են և խողովակներ են, որոնք պատրաստված են դրանց վրա եռակցված եզրերով կամ միևնույն ժամանակ կցաշուրթերով կեղծված խողովակներից: Կախված պատի հաստությունից՝ կցամասերի ճյուղային խողովակները լինում են բարակ և հաստ պատերով, ինչը պայմանավորված է տարբեր պատերի հաստությամբ ճյուղային խողովակով ապարատի պատի անցքը ամրացնելու անհրաժեշտությամբ։

Կցամասերի տրամագծերը որոշվում են հեղուկ Q-ի կամ գոլորշու հոսքի արագությամբ և առաջարկվող w արագությամբ:

Էլեկտրաէներգիան սյունին մատակարարվում է պոմպով (հարկադիր շարժում :), մենք վերցնում ենք 1,5 մ / վ: Ֆլեգմը, ներքևի հեղուկը և ներքևի մնացորդը հոսում են ինքնահոսով (), մենք վերցնում ենք 0,3 մ / վ: Գոլորշիների համար մենք վերցնում ենք 30 մ / վ:

4.6.1 Սնուցման սյուն մուտք գործելու համար վարդակի տրամագիծը.

Մատակարարման ջերմաստիճանում = 80,1 0С, մենք գտնում ենք տեղեկատու գրքերից

Հզորության խտություն:

0,00138 մ՞/կգ

720.693 կգ/մ.

Ծավալային էներգիայի սպառումը.

մ / վ - հեղուկի արագություն ներարկման ընթացքում:

d = = = 0,0513 մ կամ d=51,3 մմ

4.6.2 Reflux վարդակ տրամագիծը

Reflux- ի զանգվածային հոսքի արագությունը

Մենք որոշում ենք NC-ի խտությունը 79 0C վերին ջերմաստիճանում.

Reflux ծավալի հոսքը:

0,00068 մ՞/վրկ

մ / վ - խորխի (ծանրության) հոսքի արագությունը:

Վարդակի տրամագիծը:

d = = = 0,049 մ կամ d=49 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.3 Սյունակի գոլորշու ելքի տրամագիծը

Գոլորշիների զանգվածային հոսքի արագությունը.

Գոլորշիների խտություն.

1,595 կգ/մ.

Գոլորշիների ծավալային հոսք.

1.126 մ/վրկ

Վարդակի տրամագիծը:

d = = = 0,1994 մ կամ d = 199,4 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.4 Սյունակից ներքևի հեղուկի ելքի վարդակի տրամագիծը

Առաջին մոտավորմամբ գոլորշու և հեղուկի մոլային հոսքի արագությունները չեն փոխվում սյունակի բարձրության երկայնքով (բացառությամբ կերակրման ափսեի, քանի որ սկզբնական խառնուրդը մտնում է դրան), քանի որ գոլորշիից մեկ մոլ VC-ի խտացման ժամանակ. հեղուկից գոլորշիանում է մեկ մոլ NC: Եթե ​​NC-ի և VC-ի մոլային զանգվածները մոտ են, ապա զանգվածային հոսքի արագությունները չեն փոխվում սյունակի բարձրության վրա: Հակառակ դեպքում, հեղուկի զանգվածային հոսքի արագությունը կերակրման սկուտեղի վրա կարող է շատ տարբեր լինել ներքևի հեղուկի հոսքի արագությունից:

Սննդի միջին մոլային զանգվածը.

= + (1-) = 0,735 46,07+ (1-0,735) 142,29=71,664 կգ/կմոլ

Մոլային կերակրման սպառումը.

0,035 կմ/վրկ

Ռեֆլյուքսի մոլային սպառումը.

0,0109 կմ/վրկ

Ներքևի հեղուկի մոլային հոսքի արագությունը.

0,035+0,0109=0,0459 կմոլ/վ

Խորանարդ հեղուկի զանգվածային հոսքի արագությունը.

0,0459 142,29 \u003d 6,531 կգ / վ Ներքևի հեղուկի խտությունը մոտավորապես հավասար է.

88.50C:

Ներքևի հեղուկի ծավալային հոսքի արագություն.

0,0098 մ՞/վրկ

մ / վ - ստորին հեղուկը հոսում է ինքնահոսով:

Վարդակի տրամագիծը:

d = = = 0,198 մ կամ d=198 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.5 Մնացորդային ելքի վարդակի տրամագիծը

ԱԱՀ-ի մնացորդի ծավալային սպառումը.

94.80C:

0,0018 մ՞/վրկ

Վարդակի տրամագիծը:

d = = = 0,085 մ կամ d=85 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.6 Գոլորշի-հեղուկ խառնուրդը սյունակի խորանարդի մեջ մտցնելու կցամասի տրամագիծը.

Գոլորշի-հեղուկ խառնուրդի զանգվածային հոսքի արագությունը

6,531- = 5,323 կգ/վ

Գոլորշիների խտություն.

Բացարձակ ճնշում սյունակի խորանարդում

բարոմետրիկ ճնշում;

P-ը բոլոր թիթեղների ընդհանուր հիդրավլիկ դիմադրությունն է. ?Р = 15368,5 Պա;

Նորմալ ճնշում, = 1 ատմ;

101325 + 15368.5 = 116693.5 Պա.

5,525 կգ/մ?

Մենք ենթադրում ենք, որ սահմանի մեջ ամբողջ հեղուկ փուլը գոլորշիանում է կաթսայում:

Գոլորշի-հեղուկ խառնուրդի ծավալային հոսքի արագություն (սահմանում).

0,963 մ/վ

Վարդակի տրամագիծը:

d = = = 0,202 մ կամ d=202 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.7 Սնուցող տաքացուցիչի միացման տրամագիծը

Գոլորշիների խտությունը 4 ատմ բացարձակ ճնշման դեպքում: = 2,12 կգ/մ.

Գոլորշի ծավալային հոսք.

0,098 մ/վրկ

40 մ/վ - գոլորշու արագություն:

Վարդակի տրամագիծը:

d = = = 0,056 մ կամ d=56 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.8 Կաթսայի միացման տրամագիծը

Գոլորշի ծավալային հոսք.

0,354 մ/վրկ

Վարդակի տրամագիծը:

d = = = 0,106 մ կամ d=106 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.9 Dephlegmator վարդակ տրամագիծը

Մենք ընդունում ենք ջրի խտությունը = 1000 կգ / մ.

Ջրի ծավալային հոսք.

Վարդակի տրամագիծը:

d = = = 0,121 մ կամ d=121 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.10 Թորած հովացուցիչի միացման տրամագիծը

0,002406 մ/վրկ

Վարդակի տրամագիծը:

d = = = 0,045 մ կամ d = 45 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

4.6.11 Ներքևի հովացուցիչի կցամասի տրամագիծը

0,00217 մ՞/վրկ

Վարդակի տրամագիծը:

d = = = 0,043 մ կամ d = 43 մմ

Մենք ընտրում ենք կցամասի ստանդարտ տրամագիծը ըստ աղյուսակ 10.2-ի

5. Ստանդարտ մասերի ընտրություն

5.1 Կցամասեր

Խողովակների կցամասերի միացումը ապարատին, ինչպես նաև տարբեր հեղուկ կամ գազային արտադրանքի մատակարարման և բեռնաթափման տեխնոլոգիական խողովակաշարերն իրականացվում են կցամասերի կամ մուտքային խողովակների միջոցով, որոնք կարող են լինել անջատվող և միաձույլ: Ըստ պահպանման պայմանների՝ ավելի հաճախ օգտագործվում են անջատվող միացումներ (ֆլանժային կցամասեր)։

Պողպատե եզրային կցամասերը ստանդարտացված են և խողովակներ են, որոնք պատրաստված են դրանց վրա եռակցված եզրերով կամ միևնույն ժամանակ կցաշուրթերով կեղծված խողովակներից: Կախված պատի հաստությունից՝ կցամասերի ճյուղային խողովակները լինում են բարակ և հաստ պատերով, ինչը պայմանավորված է տարբեր պատերի հաստությամբ ճյուղային խողովակով ապարատի պատի անցքը ամրացնելու անհրաժեշտությամբ։

Ստանդարտ պողպատե եռակցման եզրային խուլերի ձևավորում՝ եռակցվող հարթ եզրով և բարակ պատերով

Ճյուղային խողովակների հիմնական չափերը, ստանդարտ պողպատե ֆլանգավոր, բարակ պատերով կցամասեր.

Անուն
Էլեկտրաէներգիայի մուտքագրում
Ֆլեգմային մուտք
Գոլորշիների հեռացում սյունակից
Ներքևի հեղուկի ելք
ԱԱՀ-ի մնացորդի եկամտաբերությունը
Գոլորշի մուտք դեպի կաթսա
Ջրի մուտքը դեֆլեգմատոր

5.2 Մեքենայի աջակցություն

Հիմքերի կամ հատուկ կրող կառույցների վրա քիմիական ապարատների տեղադրումն իրականացվում է հիմնականում հենարանների օգնությամբ։ Հիմքերի վրա ուղղակիորեն տեղադրվում են միայն հարթ հատակով սարքեր:

Կախված ապարատի աշխատանքային դիրքից՝ տարբերվում են ուղղահայաց ապարատների հենարանները և հորիզոնական ապարատների հենարանները։ Ուղղահայաց սարքերը սովորաբար տեղադրվում են կամ դարակների վրա, երբ դրանք տեղադրվում են սենյակում ներքևում, կամ կախովի թաթերի վրա, երբ սարքը տեղադրվում է սենյակի առաստաղների միջև կամ հատուկ պողպատե կոնստրուկցիաների վրա:

Ստանդարտ գլանաձև հենարանների նախագծում պողպատե եռակցված սյունակային ապարատի արտաքին պտուտակային սյուներով:

Մենք ընտրում ենք հենարանը ըստ տրամագծի:

Սյունակային ապարատի գլանաձև հենարանների հիմնական չափերը

5.3 Կցաշուրթեր

Քիմիական սարքերում, պողպատե պատյանների և առանձին մասերի անջատվող միացման համար, եզրային միացումները հիմնականում կլոր ձևով են: Կցաշուրթերի վրա ապարատին կցվում են խողովակներ, կցամասեր և այլն։ Կցաշուրթերի միացումները պետք է լինեն ամուր, կոշտ, ամուր, հասանելի հավաքման, ապամոնտաժման և վերանորոգման համար: Կցաշուրթերի միացումները ստանդարտացված են խողովակների և խողովակների կցամասերի և առանձին սարքերի համար:

Ստանդարտ պողպատե հարթ եռակցման եզրերի կառուցում խողովակների և խողովակների կցամասերի համար

Ստանդարտ պողպատե հարթ եռակցման եզրերի ձևավորում՝ հարթ կնքման մակերեսով

Կցաշուրթեր խողովակների և խողովակների կցամասերի համար պողպատե հարթ եռակցված միացնող ելուստով:

Անուն
Էլեկտրաէներգիայի մուտքագրում
Ֆլեգմային մուտք
Գոլորշիների հեռացում սյունակից
Ներքևի հեղուկի ելք
ԱԱՀ-ի մնացորդի եկամտաբերությունը
Մտնելով գոլորշի-հեղուկ խառնուրդը սյունակի խորանարդի մեջ
Գոլորշի մուտքը տաքացուցիչի սնուցման համար
Գոլորշի մուտք դեպի կաթսա
Ջրի մուտքը դեֆլեգմատոր
Ջրի մուտքը սառնարան թորելու համար
Ջրի մուտքը ներքևի մնացորդային սառնարան

Կցաշուրթեր սարքերի համար պողպատե հարթ welded է.

Ներքևը քիմիական ապարատի հիմնական տարրերից մեկն է: Հորիզոնական և ուղղահայաց սարքերի գլանաձև ամբողջությամբ եռակցված կեղևները երկու կողմից սահմանափակված են հատակով: Ներքևների ձևերն էլիպսաձև են, կիսագնդաձև, գնդաձև հատվածի տեսքով՝ կոնաձև և գլանաձև։ Ամենատարածված ձևը էլիպսաձև է: Դրանք պատրաստվում են տաք դրոշմումով հարթ կլոր բլանկներից՝ բաղկացած մեկ կամ մի քանի մասերից՝ միմյանց եռակցված։

Էլիպսաձև եզրային հատակի ձևավորում (Նկար 7.1, ա)

Սարքի տրամագիծը D=1000 մմ:

Ներքին հիմքի տրամագծով էլիպսաձև ֆլանգավոր հատակների չափսերը

6. Անվտանգության նախազգուշական միջոցներ և ընդհանուր տեղեկություններ խառնուրդի բաղադրիչների մասին

Արտադրության սարքավորումներ. Ընդհանուր անվտանգության պահանջներ.

1. Արտադրական սարքավորումների շինարարական նյութերը չպետք է վտանգավոր և վնասակար ազդեցություն ունենան մարդու մարմնի վրա աշխատանքի բոլոր նշված ռեժիմներում և նախատեսվող աշխատանքային պայմաններում, ինչպես նաև ստեղծեն հրդեհի և պայթյունի վտանգի իրավիճակներ:

2. Արտադրական սարքավորումների նախագծումը պետք է բացառի շահագործման բոլոր նախատեսված ռեժիմներում բեռները մասերի և հավաքման բլոկների վրա, որոնք կարող են վնաս պատճառել, որը վտանգ է ներկայացնում աշխատողների համար:

3. Արտադրական սարքավորումների և դրա առանձին մասերի նախագծումը պետք է բացառի դրանց ընկնելու, շրջվելու և ինքնաբուխ տեղաշարժի հնարավորությունը:

4. Արտադրական սարքավորումների մասերը (ներառյալ հիդրավլիկ, գոլորշու, օդաճնշական համակարգերի խողովակաշարեր, անվտանգության փականներ, մալուխներ և այլն), որոնց մեխանիկական վնասը կարող է վտանգ առաջացնել, պետք է պաշտպանված լինեն պահակներով կամ տեղակայվեն այնպես, որ կանխեն աշխատողների պատահական վնասը։ կամ սպասարկման գործիքներ:

5. Արտադրական սարքավորումները պետք է լինեն հրդեհային և պայթյունավտանգ` նախատեսված աշխատանքային պայմաններում:

6. Էլեկտրական էներգիայով աշխատող արտադրական սարքավորումների նախագծումը պետք է ներառի էլեկտրական անվտանգությունն ապահովող սարքեր (միջոցներ)՝ ցանկապատում, հողակցում, հողակցում, հոսանքի մասերի մեկուսացում:

7. Արտադրական սարքավորումների նախագծումը պետք է բացառի շահագործման ընթացքում մշակվող և (կամ) օգտագործվող տաք նյութերի և նյութերի շաղ տալով առաջացած վտանգը:

8. Կառավարման համակարգը պետք է ապահովի դրա հուսալի և անվտանգ շահագործումը արտադրական սարքավորումների բոլոր նախատեսված աշխատանքային ռեժիմներում և աշխատանքային պայմաններով նախատեսված բոլոր արտաքին ազդեցությունների ներքո: Վերահսկիչ համակարգը պետք է բացառի հսկողության գործողությունների աշխատանքային (աշխատանքային) հաջորդականության խախտմամբ վտանգավոր իրավիճակների ստեղծումը:

Թորման սյունակի շահագործման ընթացքում պետք է պահպանվեն անվտանգության հետևյալ կանոնները.

1. Նախքան գործարկումը, թորման սյունը պետք է ստուգվի, ենթարկվի ճնշման ուժի փորձարկման. Ստուգվել են բոլոր հարակից սարքերի և խողովակաշարերի սպասարկելիությունն ու պատրաստակամությունը, սարքավորումների սպասարկումը, ջերմաստիճանի և ճնշման կարգավորիչները սյունակում, հեղուկի մակարդակի չափիչները սյունակի ստորին հատվածում, շտկված արտադրանքի ընդունիչները և մնացորդային տանկերը:

2. Թորման գործարանի գործարկումը պետք է իրականացվի խստորեն սահմանված հաջորդականությամբ, որը պետք է նշված լինի տեխնոլոգիական հրահանգներում:

3. Թորման սյուների շահագործման ընթացքում անհրաժեշտ է շարունակական վերահսկել գործընթացի պարամետրերը և սարքավորումների սպասարկելիությունը:

4. Ձմռանը բաց կայաններում, հերթափոխով առնվազն մեկ անգամ, անհրաժեշտ է ստուգել սյուների, արտադրանքի խողովակաշարերի, ջրագծերի, գոլորշու խողովակաշարերի և ապարատների ջրահեռացման ճյուղերի վիճակը, ջրահեռացման գծերը և այլն: Այս ժամանակահատվածում պետք է ապահովել հեղուկի շարունակական տեղաշարժը հաղորդակցություններում (հատկապես ջրի հետ)՝ դրանց խզումը կանխելու համար։ Դրենաժային և ջրահեռացման գծերը, ինչպես նաև ջրի, ալկալիների և այլ սառեցնող հեղուկների մատակարարման ամենավտանգավոր տարածքները պետք է մեկուսացված լինեն:

5. Անհրաժեշտ է ապահովել թորման սյուների և դրանց հենարանների ջերմամեկուսացման վնասված հատվածների ժամանակին շտկումը: Ջերմամեկուսացումը պետք է լինի մաքուր, լավ վիճակում և այնպես նախագծված, որ արտահոսքի դեպքում մարմնի միջով հեղուկի թաքնված հոսքեր չառաջանան։

6. Եթե թորման սյուներում, ջերմափոխանակիչներում և այլ սարքերում արտահոսքեր են հայտնաբերվում, ապա անհրաժեշտ է ջրային գոլորշի կամ ազոտ մատակարարել անցման կետերին` կանխելու հնարավոր բռնկումը կամ պայթուցիկ կոնցենտրացիաների խառնուրդների առաջացումը:

8. Արտադրամասերում և բաց թորման և ներծծման արտադրամասերում անհրաժեշտ է ստուգել հրդեհաշիջման առաջնային սարքավորումների առկայությունը և գործող անշարժ կամ կիսակայուն հրդեհաշիջման համակարգերի սպասարկելիությունը:

Բնօրինակ խառնուրդի բաղադրիչները.

Decan-ը անգույն, դյուրավառ հեղուկ է՝ բենզինի թեթև հոտով: Դեկանը անլուծելի է ջրում, քիչ լուծվող էթանոլում և հեշտությամբ լուծվող ոչ բևեռային լուծիչներում։ Բռնկման կետ 47?С, ինքնաբռնկման ջերմաստիճան 208?С.

Դեկանը պատկանում է հագեցած ածխաջրածինների դասին։ Օրգանական միացությունների մեջ քիմիապես ամենաիներտը՝ հագեցած ածխաջրածինները, միաժամանակ ամենաուժեղ դեղամիջոցներն են։ Գործնականում հագեցած ածխաջրածինների ազդեցությունը թուլանում է նրանց աննշան լուծելիությամբ ջրում և արյան մեջ, ինչի արդյունքում օդում բարձր կոնցենտրացիաներ են անհրաժեշտ արյան մեջ վտանգավոր կոնցենտրացիաներ ստեղծելու համար։ Թունավոր էֆեկտ. ունի թմրադեղային ազդեցություն իր բարձր լիպոֆիլիզմի շնորհիվ:

Դեկանի գոլորշիների MPC-ն աշխատանքային տարածքի օդում 300 մգ/մ է: Սուր ազդեցության պայմաններում նկատվում է ցնցում, գլխացավ, սրտխառնոց, փսխում, զարկերակի դանդաղում։ Թունավորման դեպքում զանգահարել

շտապ բժշկական օգնություն. Տուժածին վարակի գոտուց տեղափոխեք մաքուր օդ, ապահովեք խաղաղությունը։

Անհատական ​​պաշտպանություն. Հարմար է ցածր կոնցենտրացիաների համար

զտիչ արդյունաբերական գազի դիմակ ապրանքանիշի A. Շատ բարձր կոնցենտրացիաների դեպքում - մեկուսիչ գուլպաներ գազի դիմակներ հարկադիր օդի մատակարարմամբ: Երկարատև շփման դեպքում՝ մաշկի պաշտպանություն՝ ձեռնոցներ,

գոգնոցներ՝ անթափանց ծածկով, աչքերը պաշտպանելու համար պետք է օգտագործել դիմակներ։ Կանխարգելման միջոցառումներ. Սարքավորումների և հաղորդակցությունների կնքումը, տարածքների պատշաճ օդափոխումը: Աշխատակիցների պարտադիր բժշկական զննումը՝ 12 ամիսը մեկ անգամ՝ դեկանի և այլ հագեցած ածխաջրածինների արտանետման հետ կապված աշխատանքի ընթացքում։

Էթիլային սպիրտ (էթանոլ, մեթիլկարբինոլ) դյուրավառ, անգույն հեղուկ է՝ բնորոշ հոտով, ցանկացած հարաբերակցությամբ խառնվող ջրի և բազմաթիվ օրգանական լուծիչների հետ։ Բռնկման կետ 13? C, բռնկման ջերմաստիճանը 365? C:

Էթանոլն օգտագործվում է բազմաթիվ օրգանական միացությունների սինթեզի, Լեբեդևի մեթոդով ՍՍ-ի արտադրության համար, ալկոհոլային օղու և գարեջրագործության արդյունաբերությունում, որպես լաքերի լուծիչ, արդյունահանման և այլն։

Էթիլային սպիրտի գոլորշիների MPC-ն աշխատանքային տարածքի օդում 1000 մգ/մ է: Գործողության ընդհանուր բնույթը. դեղամիջոց, որը սկզբում առաջացնում է կենտրոնական նյարդային համակարգի գրգռում, ապա կաթված: Մարդու մարմնում էթանոլը վերածվում է ացետալդեհիդի և քացախաթթվի, ինչը հանգեցնում է բոլոր օրգանների և հյուսվածքների թունավոր վնասների: Բարձր չափաբաժինների երկարատև ազդեցության դեպքում այն ​​կարող է առաջացնել նյարդային համակարգի, լյարդի, սրտանոթային համակարգի և մարսողական համակարգի ծանր օրգանական հիվանդություններ: . Սուր թունավորումը էթիլային սպիրտի գոլորշիով աշխատավայրում (առանց կուլ տալու) գործնականում քիչ հավանական է, նույնիսկ եթե հաշվի առնենք, որ ամբողջ ներշնչված ալկոհոլը մնում է մարմնում: Էթիլային սպիրտի գոլորշիներով քրոնիկական թունավորման դեպքերն անհայտ են։

Էթանոլն իր մաքուր տեսքով առաջացնում է աշխատողների չոր մաշկ և երբեմն ճաքերի առաջացում:

Թունավորման նշաններ՝ հուզական անկայունություն, շարժումների համակարգման խանգարում, դեմքի մաշկի կարմրածություն, սրտխառնոց և փսխում, շնչառական դեպրեսիա և գիտակցության խանգարում (ծանր դեպքերում):

Էթիլային սպիրտով թունավորվելու դեպքում անհրաժեշտ է շտապ օգնություն կանչել։ Եթե ​​տուժածը գիտակցության մեջ է, բայց ունի ուժեղ թուլություն, անտարբերություն, քնկոտություն, ապա մինչև բժշկի ժամանելը կարող եք նրան ամոնիակով թրջված բամբակի հոտ տալ և ողողել ստամոքսը։ Ստամոքսը լվանալու համար հարկավոր է խմել 1-1,5 լիտր ջուր՝ սննդի սոդայի ավելացմամբ (1 թ/գ սոդա 1 լիտր ջրի դիմաց), որից հետո պետք է առաջացնել լռության ռեֆլեքս։ Դուք կարող եք կրկնել ընթացակարգը մի քանի անգամ: Այնուհետև զոհին պետք է տաքացնել, քանի որ ալկոհոլը հանգեցնում է մաշկի մակերեսային անոթների ընդլայնմանը, և դա նպաստում է մարմնի արագ սառեցմանը: Նրան խորհուրդ է տրվում խմել թունդ թեյ կամ սուրճ։ Պլանշետային ակտիվացված փայտածուխի առկայության դեպքում տուժողին կարող եք տալ մինչև 20 հաբ։

Անհատական ​​պաշտպանություն. Շնչառական օրգանների մանրակրկիտ պաշտպանություն. A ապրանքանիշի զտիչ արդյունաբերական գազի դիմակի օգտագործում. Մաշկի պաշտպանություն (համազգեստ, պաշտպանիչ ձեռնոցներ) և աչքերի (դիմակներ, ակնոցներ):

Կանխարգելիչ միջոցառումներ՝ սարքավորումների և հաղորդակցությունների կնքում, էթիլային սպիրտի անհասանելիություն, բացատրական աշխատանք, տարածքների պատշաճ օդափոխում:

Հրդեհային անվտանգության միջոցառումներ. Նախնական խառնուրդի բաղադրիչները (դեկան, էթիլային սպիրտ) դյուրավառ հեղուկներ են։ Ջրամբարները, տեխնոլոգիական սարքավորումները, խողովակաշարերը և լցոնման և ջրահեռացման սարքերը, որոնք կապված են էթիլային սպիրտի ստացման, պահպանման և տեղափոխման հետ, պետք է պաշտպանված լինեն ստատիկ էլեկտրականությունից: Էլեկտրասարքավորումները պետք է լինեն պայթյունավտանգ: Հրդեհաշիջման միջոցներ՝ ավազ, ասբեստի ծածկոց, ածխածնի երկօքսիդի կրակմարիչներ: .

7. Օգտագործված գրականության ցանկ

1. Կոգան Վ.Ե., Ֆրիդման Վ.Մ., Կաֆարով Վ.Վ. Հեղուկի և գոլորշու միջև հավասարակշռությունը: տեղեկատու. Գիրք. 1-2. Մ. Լ.: Նաուկա, 1966. -786 էջ.

2. Պավլով Կ.Ֆ., Ռոմանկով Պ.Գ., Նոսկով Ա.Ա. PAKhT դասընթացի օրինակներ և առաջադրանքներ. Լ.: Քիմիա, 1987-.576 էջ.

3. Ռամմ Վ.Մ. գազի կլանումը. Մ.: Քիմիա, 1976.-655 էջ.

4. Նավթի վերամշակման հիմնական գործընթացների և ապարատների հաշվարկ / Էդ. Սուդակովը։ տեղեկատու. Մ.: Քիմիա, 1979.-568 էջ.

5. Քիմիական տեխնոլոգիայի հիմնական գործընթացները և ապարատները / Էդ. Յու.Ի. Դիտներսկին. Դիզայնի ուղեցույց. Մ.: Քիմիա, 1991-496 թթ.

6. Ալեքսանդրով Ի.Ա. Թորման և ներծծման ապարատներ. Մ.: Քիմիա, 1978.-280 էջ.

7. Ձեռնարկ քիմիկոս. Հատոր II Անօրգանական և օրգանական միացությունների հիմնական հատկությունները. Լ., Մ.: Քիմիա, 1964.-1168 էջ.

8. Վարգաֆտիկ Ն.Բ. Գազերի և հեղուկների ջերմաֆիզիկական հատկությունների ձեռնարկ. Մոսկվա: Նաուկա, 1972-720-ական թթ.

9. Տիպիկ սյունակային ապարատ՝ ուղեցույց, Կազան, 1982.-20 էջ.

10. Ուրյադով Վ.Գ., Արիստով Ն.Վ., Կուրդյուկով Ա.Ի. «Կառուցվածք-սեփականություն» հարաբերությունը. Մաս IV. Տոպոլոգիական մոտեցում օրգանական միացությունների մակերեւութային լարվածության նկարագրությանը., 2002.-77 էջ.

11. Լաշչինսկի Ա.Ա. Եռակցված քիմիական սարքերի նախագծում. տեղեկատու. L.: Mashinostroenie, 1981.-382 p.

12. Սկոբլո Ա.Ի., Տրեգուբովա Ի.Ա., Մոլոկանով Յու.Կ. Նավթի վերամշակման և նավթաքիմիական արդյունաբերության գործընթացներ և սարքեր: Մ.: Քիմիա, 1982.-584

13. Արդյունաբերության մեջ վնասակար նյութեր. տեղեկատու. T I Օրգանական նյութեր / Ed. Ն.Վ. Լազարեւը։ Լ.: Քիմիա, 1976-538 թթ.

14. Լաշչինսկի Ա.Ա., Տոլչինսկի Ա.Ռ. Քիմիական սարքավորումների նախագծման և հաշվարկման հիմունքներ. տեղեկատու. Լ.: Mashinostroenie, 1970-752s.

15. VNE 5-79 PPBO - 103 -79 Հրդեհային անվտանգության կանոններ քիմիական արդյունաբերության ձեռնարկությունների շահագործման համար, 322 p.

16. Ձեռնարկ նավթաքիմիկոս Հատոր 1. / Ed. Օգորոդնիկովա Ս.Կ. Մ.: 1978 - 496 էջ.

Հյուրընկալվել է Allbest.ru կայքում

Նմանատիպ փաստաթղթեր

Գոլորշու արագության և սյունակի տրամագծի, թիթեղների քանակի և սյունակի բարձրության որոշում: Թիթեղների հիդրավլիկ հաշվարկ. Սյունակի ջերմային հաշվարկ. Ջերմափոխանակիչի դիզայնի ընտրությունը. Ջրի ջերմության փոխանցման գործակիցի որոշում. Սառնարանի հաշվարկը թորման համար.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 01.07.2016թ


ացետոն-ջուր երկուական խառնուրդի տարանջատման համար շարունակական գործողության թորման սյունակի հաշվարկ: Սյունակի նյութական հաշվեկշիռը. Գոլորշու արագությունը և սյունակի տրամագիծը: Սկուտեղների հիդրավլիկ հաշվարկ, դրանց քանակի և սյունակի բարձրության որոշում։ Տեղադրման ջերմային հաշվարկ.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 05/02/2011 թ


Ռեկտիֆիկացիան որպես արդյունաբերության մեջ հեղուկ խառնուրդների տարանջատման մեթոդ: Սյունակի չափերի որոշում. Թիթեղների և ճնշման հիդրավլիկ հաշվարկը խորանարդում: Պոմպի, հումքի տաքացուցիչի, դեֆլեգմատորի և կաթսայի հաշվարկ: Սյունակի ջերմային և նյութական հավասարակշռությունը:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 07.02.2015թ


Սյունակի նյութական հաշվեկշիռը և գործառնական ռեֆլյուքսի հարաբերակցությունը: Հեղուկի զանգվածի հոսքի միջին արագությունը սյունակի վերևի և ներքևի համար: Գոլորշու և հեղուկի ծավալային հոսքի արագություն: Թորման սյունակի հիդրավլիկ հաշվարկ. Տեղադրման և կցամասերի ջերմային հաշվարկ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 04.05.2015թ


Ուղղման գործընթացի բնութագրերը. Հեքսան-տոլուոլ խառնուրդի տարանջատման թորման միավորի տեխնոլոգիական սխեման. Սյունակի նյութական հաշվեկշիռը. Թիթեղների հիդրավլիկ հաշվարկ. Թիթեղների քանակի և սյունակի բարձրության որոշում: Տեղադրման ջերմային հաշվարկ.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 17.12.2014թ


Երկուական խառնուրդների պարբերական ուղղում: Շարունակական թորման կայաններ երկուական խառնուրդների տարանջատման համար: ԱԱՀ-ի մնացորդի, հեղուկի գազահեղուկ շերտի բարձրության սառնարանի հաշվարկ. Գոլորշու արագության և սյունակի տրամագծի որոշում:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 20.08.2011թ


Գոլորշի արագության որոշում և թորման սյունակի տրամագծի հաշվարկ: Գոլորշու և հեղուկի իզոբարների կորերի կառուցում, հագեցած գոլորշիների դիագրամի կախվածությունը ջերմաստիճանից, իզոբարի կառուցում։ Կոնդենսատոր-սառնարանի, կցամասերի տրամագծի և կաթսայի հաշվարկ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 25.09.2015թ


Շարունակական թորման սյուն մաղի սկուտեղներով, նյութական հաշվեկշռի հաշվարկ: Թորում, թորման մնացորդ և մոլային սնուցման արագություն: Թիթեղների հիդրավլիկ հաշվարկ. Թիթեղների քանակը և սյունակի բարձրությունը: Հեղուկի ուղու երկարությունը ափսեի վրա:

վերահսկողական աշխատանք, ավելացվել է 15.03.2009թ


Ուղղման գործընթացի տեխնոլոգիական հիմքերը, դրա փուլերն ու սկզբունքները: Թիթեղների նվազագույն քանակի, ռեֆլյուքսի հարաբերակցության և սյունակի տրամագծի որոշում: Տեղադրման ջերմային և կառուցվածքային-մեխանիկական հաշվարկ. Ջերմային մեկուսացման հաշվարկ. Գործընթացների ավտոմատացում.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 16.12.2015թ


Ուղղման գործընթացի նյութական հաշվեկշիռը: Ռեֆլյուքսային հարաբերակցության, գոլորշու արագության և սյունակի տրամագծի հաշվարկ: Թորման սյունակի ջերմային հաշվարկը. Սարքավորումների հաշվարկ՝ կաթսա, դեֆլեգմատոր, սառնարաններ, վառարան։ Խողովակաշարերի տրամագծի հաշվարկ.

Եկեք հաշվարկենք հիմնական կցամասերի տրամագծերը, որոնց միջով անցնում է նյութը, որը հայտնի է մեծությամբ, այն է՝ սկզբնական խառնուրդի մատակարարման կցամասը, սյունակից գոլորշիների ելքի կցամասերը, ներքևի մնացորդների ելքային կցամասերը:

Անկախ կցամասի նպատակից, դրա տրամագիծը հաշվարկվում է հոսքի հավասարումից.

որտեղ V-ը միջավայրի ծավալային հոսքի արագությունն է կցամասի միջով, մ 3/վրկ; - միջավայրի արագությունը խեղդուկում, մ/վ;

Կերակրման խառնուրդի մուտք

Վերցնելով XF =1,5 մ/վ, մենք ստանում ենք.

Կցամասում սննդանյութերի խառնուրդի շարժման արագությունը.

Reflux ելք.

Ընդունել XR = 1.0 մ/վ,

Կցամասի արտադրության համար խողովակի ստանդարտ չափսը՝ համաձայն ԳՕՍՏ 9941-62, 70x3 (ներքին տրամագիծը d int = 70-3 2 = 64 մմ):

Կցամասում խորխի շարժման արագությունը.

Մնացորդային ելքի կցամաս.

ջրի խտությունը.

Ընդունել XW = 0,5 մ/վ,

Ստանդարտ խողովակի չափսեր կցամասերի արտադրության համար՝ համաձայն ԳՕՍՏ 9941-62, 95x4 (ներքին տրամագիծը d int = 95-4 2 = 87 մմ = 0,087 մ)

Ներքևի մնացորդի շարժման արագությունը խեղդուկում.

Գոլորշի ելքի կցամասը սյունակից.

Մենք որոշում ենք գոլորշու միջին խտությունը սյունակի վերին և ստորին մասերի համար.

Մենք ընդունում ենք y \u003d 25 մ / վ:

Մենք ընտրում ենք պողպատե էլեկտրաեռակցված երկայնական ԳՕՍՏ10704-81 630x16, որի ներքին տրամագիծը հավասար է d ext = 630-16 2 = 598 մմ: Հետևաբար, գոլորշիների արագությունը խեղդուկում հետևյալն է.

Բոլոր վարդակների համար մենք ընտրում ենք 1-ին տիպի ստանդարտ եզրեր: Սկզբնական խառնուրդի և ռեֆլյուքսի մատակարարման վարդակի համար մենք ընտրում ենք եզր (ԳՕՍՏ 1235-54) հիմնական չափսերով d in = 72 մմ, D 1 = 130 մմ, D = 160 մմ, b = 11 մմ, D 2 = 110 մմ, h = 3 մմ, d = 12 մմ, n = 8 հատ: ԱԱՀ մնացորդի կցամասի եզրը d in = 97mm, D 1 = 160mm, D=195mm, b=22mm, D 2 =138mm, h=4mm, d=16mm, n=8հատ. Սյունակից գոլորշիների ելքի կցամասը d in = 634 մմ, D 1 = 740 մմ, D=770 մմ, b=11 մմ, d=24 մմ, n=20 հատ, (ԳՕՍՏ 1255-54): Կնքման նյութը ընդունված է պարոնիտի ապրանքանիշի PON (GOST481-80):

Հիդրավլիկ հաշվարկ

Հիդրավլիկ հաշվարկի նպատակն է որոշել խողովակաշարերի և ջերմափոխանակիչի տարբեր հատվածների դիմադրության արժեքը և ընտրել պոմպ, որն ապահովում է տվյալ հոսքը և հաշվարկված գլուխը էթանոլը մղելիս:

Կան երկու տեսակի դիմադրություն (ճնշման կորուստ)՝ շփման դիմադրություն (երկարությամբ) h 1 և տեղական դիմադրություն h ms։

Երկարությամբ գլխի կորուստը հաշվարկելու համար օգտագործվում է Դարսի-Վայսբախի բանաձևը։

որտեղ l-ը շփման հիդրավլիկ գործակիցն է.

l-ը խողովակաշարի կամ ճանապարհի երկարությունն է, որով հոսում է հովացուցիչ նյութը, մ;

d - խողովակաշարի տրամագիծը, մ;

Գլխի արագության գործակիցը, մ

Տեղական դիմադրություններում գլխի կորուստը հաշվարկելու համար օգտագործվում է Weisbach բանաձևը.

որտեղ o-ն տեղական դիմադրության գործակիցն է.

Արագության ճնշումը տեղական դիմադրության հետևում, մ